Топливо
Процесс сжатия
Процессы расширения и выпуска
Построение индикаторной диаграммы
Тепловой баланс
Расчет внешней скоростной характеристики
Динамический расчет двигателя
Суммарные силы давления газов
Крутящие моменты
Уравновешивание четырехцилиндрового рядного двигателя
Расчёт цилиндропоршневой группы
Расчет поршневого кольца
Расчет поршневого пальца
Расчет гильзы цилиндра
Расчет элементов системы охлаждения
Навигация
Динамический расчет двигателя
Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания
55241
знак
10
таблиц
2
изображения
4.2. Динамический расчет двигателя
4.2.1 Силы давления газов
Индикаторную диаграмму полученную в тепловом расчете, развертываем по углу поворота кривошипа по методу Брикса.
Определяем поправку Брикса:
Δ=R×l/(2×MS),мм , (94)
где MS- масштаб хода поршня на индикаторной диаграмме, мм в мм.
Δ=46×0,269/2×1=5,78мм.
Определяем масштабы развернутой диаграммы: соответственно давлений и удельных сил, полных сил, угла поворота кривошипа:
Mр =0,05 МПа в мм ;
Mр=МР×Fп , Н в мм ;
Mр=0,05× 0,00785×106=392,5 Н в мм;
Мj=3° в мм;
Мj¢=4×p/OB , рад в мм ;
Мj¢=4×p/240=0,0523 рад в мм.
По развернутой диаграмме определяем значения избыточного давления над поршнем Dрг=pг - p0 и заносим в графу 2, табл.6. динамического расчёта, в таблице даны значения углов поворота коленчатого вала φ через каждые 300 , а так же при φ=3750.
По Δрг определяем значения Рг и заносим в графу 3, табл.6.
(95)
4.2.2 Приведение масс частей КШМ
По табл. 22 [1] с учетом диаметра цилиндра, отношения S/D, рядного расположения цилиндров производим расчеты:
Определяем массу поршневой группы:
mп= m¢п×Fп , кг ; (96)
Для поршня из алюминиевого сплава принято m¢п=150 кг/м2
mп =150×0,00785=1,18 кг.
Определяем массу шатуна:
mш= m¢ш×Fп , кг ; (97)
Для стального кованного шатуна принимаем m¢ш=200 кг/м2
mш =200×0,00785= 1,57 кг.
Определяем массу неуравновешенных частей одного колена без противовесов:
mк = m¢к×Fп , кг ; (98)
Для литого чугунного вала принято m¢к=200 кг/м2.
mк =200×0,00785=1,57 кг.
Определяем массу шатуна, сосредоточенную на оси поршневого пальца:
mш.п=0,275×mш , кг ; (99)
mш.п =0,275×1,57 = 0,432 кг.
Определяем массу шатуна, сосредоточенную на оси кривошипа:
mш.к= 0,725×mш , кг ; (100)
mш.к =0,725×1,57 = 1,138 кг.
Определяем массы, совершающие возвратно-поступательное движение:
mj= mп+ mш.п , кг ; (101)
mj= 1,18+0,432=1,612 кг.
Определяем массы, совершающие вращательное движение:
mr= mк+ mш.к , кг ; (102)
mr =1,57+1,138= 2,708 кг.
4.2.3 Удельные и полные силы инерции
Из табл см из киниматики 8
переносим значение j в графу 4, табл 6 и определяем значения силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс (графа 5).
Pj = -j × mj / Fп ; Н. (103)
Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс:
КR = -mr × R × w2, Н ; (104)
КR = -2,708 × 0,043 × 3462 = -13940 Н.
Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс шатуна:
КR.ш = -mш.к × R × w2, Н ; (105)
КR.ш = -1,138 × 0,043 × 3462 = -5858 Н.
Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс кривошипа:
КR.к = -mк × R × w2 , Н (106)
КR.к = -1,57 × 0,043 × 3462 = -8082 Н.
Таблица 6.- Результаты расчёта сил давления газов, а так же полных сил инерции
| φ0 | Δрг, МПа | Рг, Н | j, м/с2 | Рj, Н |
| 0 | +0,018 | 141,3 | +6532 | -10530 |
| 30 | -0,011 | -86,4 | +5150 | -8302 |
| 60 | -0,011 | -86,4 | +1881 | -3032 |
| 90 | -0,011 | -86,4 | -1385 | +2233 |
| 120 | -0,011 | -86,4 | -3266 | +5265 |
| 150 | -0,011 | -86,4 | -3766 | +6071 |
| 180 | -0,011 | -86,4 | -3763 | +6066 |
| 210 | -0,011 | -86,4 | -3766 | +6071 |
| 240 | 0 | 0 | -3266 | +5265 |
| 270 | +0,050 | +392,5 | -1385 | +2233 |
| 300 | +0,230 | +1805,5 | +1881 | -3032 |
| 330 | +0,800 | +6280 | +5150 | -8302 |
| 360 | +2,200 | +17270 | +6532 | -10530 |
| 375 | +6,330 | +49690,5 | +6172 | -9949 |
| 390 | +3,750 | +29437,5 | +5150 | -8302 |
| 420 | +1,500 | +11775 | +1881 | -3032 |
| 450 | +0,700 | +5495 | -1385 | +2233 |
| 480 | +0,500 | +3925 | -3266 | +5265 |
| 510 | +0,325 | +2551,3 | -3766 | +6071 |
| 540 | +0,175 | +1373,8 | -3763 | +6066 |
| 570 | +0,050 | +392,5 | -3766 | +6071 |
| 600 | +0,018 | +141,3 | -3266 | +5265 |
| 630 | +0,018 | +141,3 | -1385 | +2233 |
| 660 | +0,018 | +141,3 | +1881 | -3032 |
| 690 | +0,018 | +141,3 | +5150 | -8302 |
| 720 | +0,018 | +141,3 | +6532 | -10530 |
Похожие работы
... и точки расширения соединяем плавными кривыми. После этого достраиваем процессы газообмена. Полученная индикаторная диаграмма двигателя внутреннего сгорания дизеля MAN изображена на рисунке 14.1. Рисунок 14.1 - Индикаторная диаграмма ДВС MAN. Выводы Результаты расчетов и общепринятые границы изменения расчетных параметров сводим в таблицу. Таблица - Результаты расчетов. НАЗВАНИЕ ...
... 137.1 31.2 217.5 1590 634.3 105.6 29.7 360 1060 582.0 64.60 27.9 630 530 482.5 26.78 25,63 957.1 4. Заключение Первый раздел курсового проекта “Тепловой и динамический расчет двигателя” выполнен в соответствии с заданием на основе методической и учебной технической литературы. Рассчитанные показатели рабочего цикла, работы, размеров, кинематики и динамики проектируемого ...
... (кг.град.) – удельная газовая постоянная для воздуха. (1) Потери давления на впуске. При учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем для карбюраторного двигателя можно принять β2 + ξВП = 2,8 и ωВП = 95 м/с. β – коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении ...
... из уравнения: (24) где – коэффициент выделения тепла; – низшая теплотворная топлива принимаем = 42,8 МДж/м3. Отсюда: 1.3.13 Давление конца сгорания Давление конца сгорания в двигателе с воспламенением от сжатия определяется: (25) 1.3.14 Степень предварительного расширения Степень предварительного расширения для двигателя с воспламенением от сжатия определяется по ...
0 комментариев