Топливо
Процесс сжатия
Процессы расширения и выпуска
Построение индикаторной диаграммы
Тепловой баланс
Расчет внешней скоростной характеристики
Динамический расчет двигателя
Суммарные силы давления газов
Крутящие моменты
Уравновешивание четырехцилиндрового рядного двигателя
Расчёт цилиндропоршневой группы
Расчет поршневого кольца
Расчет поршневого пальца
Расчет гильзы цилиндра
Расчет элементов системы охлаждения
Навигация
Процесс сжатия
Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания
55241
знак
10
таблиц
2
изображения
2.5 Процесс сжатия
Средний показатель адиабаты сжатия 
при e = 9,3 и рассчитанных значениях 
определяем по графику рис. 7. стр. 27 
, 
.
Cредний показатель политропы сжатия 
принимаем несколько меньше
. При выборе учитываем , что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается , а уменьшается по сравнению с более значительно,
, (25) принимаем 
.
Определяем давление в конце сжатия:
Мпа ; (26)
рс = 0,089 × 9,31,3576 = 1,84 Мпа.
Определяем температуру в конце сжатия:
К; (27)
Тс = 342 × 9,3 (1,3576-1) = 759,2 К.
Принимаем 
.
Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия:
а) свежей смеси (воздуха):
кДж/кмоль×град , (28)
где tc-температура смеси в конце сжатия:
К ; (29)
tc=760-273=487 К.
б) остаточных газов:
, (30)
где 23,611 и 24,041 – значения трудоёмкости продуктов сгорания соответственно при 
и 
, взятая по таблице 8, при α=0,96 .
в) рабочей смеси:
кДж/кмоль×град ; (31)
2.6 Процесс сгорания
Определяем коэффициент молекулярного изменения горючей смеси:
; (32)
.
Определяем коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси:
(33)
.
Определяем количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания топлива при α<1 из-за недостатка кислорода:
кДж/кг ; (34)
ΔНu=119950 × (1-0,96) × 0,512 = 2456 кДж/кг .
Теплота сгорания рабочей смеси:
кДж/кмоль×раб.см ; (35)
Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания:
кДж/кмоль×град ; (36)
где tz-температура в конце видимого процесса сгорания, °С.
Коэффициент использования теплоты 
для различных частот вращения коленчатого вала, принимаем по графику при 
. Температура в конце видимого процесса сгорания 
.
Определяем максимальное давление сгорания теоретическое:
МПа ; (38)
рz = 1,84×1,061×2946/760 = 7,57 МПа.
Определяем степень повышения давления:
(39)
l = 7,57 / 1,84= 4,11
Похожие работы
... и точки расширения соединяем плавными кривыми. После этого достраиваем процессы газообмена. Полученная индикаторная диаграмма двигателя внутреннего сгорания дизеля MAN изображена на рисунке 14.1. Рисунок 14.1 - Индикаторная диаграмма ДВС MAN. Выводы Результаты расчетов и общепринятые границы изменения расчетных параметров сводим в таблицу. Таблица - Результаты расчетов. НАЗВАНИЕ ...
... 137.1 31.2 217.5 1590 634.3 105.6 29.7 360 1060 582.0 64.60 27.9 630 530 482.5 26.78 25,63 957.1 4. Заключение Первый раздел курсового проекта “Тепловой и динамический расчет двигателя” выполнен в соответствии с заданием на основе методической и учебной технической литературы. Рассчитанные показатели рабочего цикла, работы, размеров, кинематики и динамики проектируемого ...
... (кг.град.) – удельная газовая постоянная для воздуха. (1) Потери давления на впуске. При учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем для карбюраторного двигателя можно принять β2 + ξВП = 2,8 и ωВП = 95 м/с. β – коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении ...
... из уравнения: (24) где – коэффициент выделения тепла; – низшая теплотворная топлива принимаем = 42,8 МДж/м3. Отсюда: 1.3.13 Давление конца сгорания Давление конца сгорания в двигателе с воспламенением от сжатия определяется: (25) 1.3.14 Степень предварительного расширения Степень предварительного расширения для двигателя с воспламенением от сжатия определяется по ...
0 комментариев