Топливо
Процесс сжатия
Процессы расширения и выпуска
Построение индикаторной диаграммы
Тепловой баланс
Расчет внешней скоростной характеристики
Динамический расчет двигателя
Суммарные силы давления газов
Крутящие моменты
Уравновешивание четырехцилиндрового рядного двигателя
Расчёт цилиндропоршневой группы
Расчет поршневого кольца
Расчет поршневого пальца
Расчет гильзы цилиндра
Расчет элементов системы охлаждения
Навигация
Тепловой баланс
Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания
55241
знак
10
таблиц
2
изображения
2.12 Тепловой баланс
Определяем количество теплоты, введенной в двигатель с топливом:
Qo=Hu×Gt / 3,6, Дж/с; (72)
Qo = 43900 × 18,05 / 3,6 = 220100 Дж/сек.
Определяем теплоту, эквивалентную эффективной работе за 1с:
Qe=1000×Ne, Дж/с. (73)
Определяем теплоту, передаваемую охлаждающей среде:
QB=c×i×D1+2m×nm×( Hu– ΔHu)/(
×Hu) , Дж/с, (74)
где с = 0,5 – коэффициент пропорциональности для четырехтактных двигателей;
m – показатель степени для четырехтактных двигателей при 3310
,
m=0,62.
D = 10 см – диаметр цилиндра,
i = 4,- число цилиндров.
Определяем теплоту, унесенную с отработавшими газами:
Qr= (Gt / 3,6)×
, Дж/с, (75)
где 
и 
определены следующим образом:
а) по табл. 8 
при α= 0,96, tг=727 0С определяется методом интерполяции
= 25,46 кДж / (кмоль×град) – теплоемкость остаточных газов,
б) аналогично по табл. 6 при t0=15 0C определяются:
=20,806 кДж/(кмоль×град)
Qr=(18,05 / 3,6) × [0,532 × 33,36 × (1000-273) - 0,5 × 29,12 × (288-273)] = 64600 Дж/с.
Определяем теплоту, потерянную из-за химической неполноты сгорания топлива при α=0,96:
Qн.с= ΔHu×Gt / 3,6 , Дж/с; (76)
Qн.с=2456 × 18,05 / 3,6 = 12300 Дж/с.
Определяем неучтенные потери теплоты:
Qост = Qо – (Qе + QB + Qr + Qн.с), Дж/с; (77)
Qост =220100 – (76500 + 52000 + 64600 + 12300) = 14700 Дж/с.
Составляющие теплового баланса в Дж/с и процентах представлены в табл. 2.3. Таблица 2.3.- Составляющие теплового баланса.| Составляющие | Q, Дж/с. | q, %. |
| Qe | 76500 | 34,7 |
| Qв | 52000 | 23,6 |
| Qг | 64600 | 29,3 |
| Qн.с. | 12300 | 5,6 |
| Qост | 14700 | 6,8 |
| Qо | 220100 | 100 |
Похожие работы
... и точки расширения соединяем плавными кривыми. После этого достраиваем процессы газообмена. Полученная индикаторная диаграмма двигателя внутреннего сгорания дизеля MAN изображена на рисунке 14.1. Рисунок 14.1 - Индикаторная диаграмма ДВС MAN. Выводы Результаты расчетов и общепринятые границы изменения расчетных параметров сводим в таблицу. Таблица - Результаты расчетов. НАЗВАНИЕ ...
... 137.1 31.2 217.5 1590 634.3 105.6 29.7 360 1060 582.0 64.60 27.9 630 530 482.5 26.78 25,63 957.1 4. Заключение Первый раздел курсового проекта “Тепловой и динамический расчет двигателя” выполнен в соответствии с заданием на основе методической и учебной технической литературы. Рассчитанные показатели рабочего цикла, работы, размеров, кинематики и динамики проектируемого ...
... (кг.град.) – удельная газовая постоянная для воздуха. (1) Потери давления на впуске. При учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем для карбюраторного двигателя можно принять β2 + ξВП = 2,8 и ωВП = 95 м/с. β – коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении ...
... из уравнения: (24) где – коэффициент выделения тепла; – низшая теплотворная топлива принимаем = 42,8 МДж/м3. Отсюда: 1.3.13 Давление конца сгорания Давление конца сгорания в двигателе с воспламенением от сжатия определяется: (25) 1.3.14 Степень предварительного расширения Степень предварительного расширения для двигателя с воспламенением от сжатия определяется по ...
0 комментариев