Газовая защита

4.2.6. Газовая защита

В качестве газовой защиты используется реле типа РГЧЗ-66. Газовое реле содержит два элемента - сигнальный и отключающий. Сигнальный элемент срабатывает при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием после накопления определенного объема газа в реле. При значительном повреждении, вызывающем бурное выделение газа, повышается давление внутри бака и создается переток масла в сторону расширителя, воздействующий на отключающий элемент. Последний срабатывает при превышении заданной скорости потока масла. При этом газ из бака трансформатора попадает в газовое реле и вызывает срабатывание сигнального элемента позже действия отключающего элемента.

Устройство реле РГЧЗ-66 представлено на рисунке 4.5.

1,2 – чашечки сигнального и отключающего элементов; 3 – пружина; 4 – контакт чашечки сигнального элемента; 5 – подвижной контакт отключающего элемента; 6 – пластина; 7,8 – экраны; 9 – смотровое окно с делениями; 10 – кран для отбора проб газа и выпуска его из реле.

4.2.7. Защита от симметричных перегрузок

Для защиты генераторов от симметричных нагрузок применяется блок защиты БЭ1103. БЭ1103 включается в одну из фаз вторичных цепей трансформаторов тока нулевых или фазных выводов генератора. Характеристика интегрального органа БЭ1103 соответствует перегрузочным характеристикам обмотки статора генератора.

Структурная схема блока защиты представлена на рисунке 4.6.

Рис. 4.6. Структурная схема БЭ1103

ВП – входной преобразователь тока; СО – сигнальный орган, срабатывающий с фиксированной выдержкой времени при увеличении относительного тока статора выше значения уставки срабатывания органа; ПО – пусковой орган, срабатывающий без выдержки времени при увеличении относительного тока статора выше значения уставки срабатывания органа и осуществляющий пуск интегрального органа; ИО – интегральный орган, срабатывающий от тока статора с выдержкой времени t_ср; БК – блок контроля, осуществляющий функциональный и тестовый контроль блока защиты.

Органы I_сигн и I_пуск блока защиты имеют уставки срабатывания по относительному току статора, определяемому по формуле:

,

и регулируемые дискретно в диапазоне 11,35 с минимальной ступенью регулирования не более 0,06. Коэффициент возврата органов I_сигн и I_пуск не ниже 0,98. Уставка выдержки времени I_сигн регулируется дискретно в диапазоне сек с минимальной ступенью регулирования не более 0,25 сек.

Интегральный орган блока защиты имеет плавную регулировку коэффициента В в диапазоне от 0,8 до 1,0 и плавно ступенчатую регулировку коэффициента С в диапазоне от 3 до 50. Поставляется блок с настройкой значений коэффициентов В=0,91 и С=19,2 .

Выдержка времени интегрального органа определяется как:

.

Интегральный орган БЭ1103 имитирует процесс охлаждения генератора после устранения перегрузки по экспоненциальному закону. При этом промежуток времени, за который перегрев обмотки статора снижается от максимально допустимой величины до 0,135 от этой величины, условно называется временем « полного охлаждения» и равняется (60090) с.

4.2.8. Защита от несимметричных перегрузок генератора с интегрально – зависимой характеристикой времени

Защита предназначена для предотвращения повреждения генератора при перегрузке токами обратной последовательности, вызванных несимметричной нагрузкой в нормальном режиме, либо ненормальными режимами работы системы (обрывы фаз, недоотключение одной – двух фаз выключателя и т.п.), либо при внешнем к.з.

Защита выполняется с помощью интегрального и сигнального органов блок-реле БЭ1101. Структурная схема приведена на рисунке 4.7.

Рис. 4.7. Структурная схема БЭ1101

ВП – входной преобразователь тока; СО – сигнальный орган; ПО – пусковой орган; ИО – интегральный орган; ОТО – орган токовой отсечки; БК – блок контроля.

Входной преобразователь, выделяет из входного тока составляющие обратной последовательности I₂. Основной узел входного преобразователя – фильтр токов обратной последовательности.

Сигнальный орган, срабатывает с фиксированной выдержкой времени при увеличении тока I_2* выше значения, определяемого уставкой, и при увеличении тока I_2* сверх длительно допустимого.

Пусковой орган, срабатывает без выдержки времени при увеличении тока I_2* выше длительно допустимой его величины, определяемой уставкой, и осуществляющий пуск интегрального органа.

Ток I_2* определяется как:

,

где: I₂ – ток обратной последовательности в первичной цепи генератора.

Интегральный орган, срабатывает с выдержкой времени, определяемой выражением:

,

где: А – постоянная генератора, численно равная допустимой длительности несимметричного режима для данного типа генератора при I_2*=1 в секциях.

Интегральный орган учитывает накопление тепла в обмотке ротора в процессе перегрузки и охлаждение ротора после устранения перегрузки. Орган реализует зависимую выдержку времени на срабатывание от значения тока обратной последовательности и выполняет функции ближнего и дальнего резервирования.

Интегральный орган воздействует на отключение блока от сети, в которой находится причина недопустимой перегрузки генератора токами обратной последовательности. При этом собственные нужды продолжают питаться от генератора.

Орган токовой отсечки, срабатывает с фиксированной выдержкой времени при увеличении тока I_2* выше величины, определяемой уставкой. ОТО осуществляет функции резервирования защит, смежных с генератором элементов.

Блок защиты БЭ1101 включается во вторичные цепи фаз А, В и С трансформаторов тока, установленных со стороны нейтрали или фазных выводов генератора. Величины допустимых токов I_2* для разных генераторов приводятся в заводской документации и в ПУЭ.

5.1.1. Годовой отпуск пара из производственных отборов турбин:

Д_п^г=n_тД_по^чh_отб^п;

где:

n_т – число турбин;

Д_по^ч – часовая максимальная нагрузка из производственных отборов;

h_отб^п – число часов использования максимальной нагрузки, потребляемой из производственных отборов турбин (ориентировочно принимается 4000-6000 ч).

Д_п^г=31406000=2520000 т/год.

5.1.2. Годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ для производственных целей:

Q_п^г=Д_п^гi=2,6Д_п^г;

где:

i=2,6 – разность энтальпии пара в производственном отборе и энтальпии возвращаемого конденсата ГДж/т;

Q_п^г=2,62520000= = Гкалл/год;

где: 4,187 – переводный коэффициент.

5.1.3. Годовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин:

Q_отоп^г=nQ_отоп^чh_отб^отоп ;

где:

h_отб^отоп – число часов использования максимума отопительного отбора в зависимости от климатического района;

Q_отоп^ч – суммарный отпуск теплоты в отопительные отборы всех турбин;

Q_отоп^г=32204500=2970000 ГДж/год = Гкалл/год.

5.1.4. Годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ:

Q_отп^г=Q_п^г+Q_отоп^г;

Q_отп^г=6552000+2970000=9522000 ГДж/год=2274181,99 Гкалл/год.

5.2.1. Годовая выработка электрической энергии:

W_в=Nh;

N – установленная расчётная мощность турбины;

h – число часов использования установленной расчётной мощности;

W_в=3607200=1296000 МВтч;

5.2.2. Расход электроэнергии на СН:

W_сн=;

где:

k_сн – удельный расход электроэнергии на СН, при начальном давлении пара перед турбиной Р₀=12,7 МПа (130 кгс/см²), %;

W_сн== МВтч.

5.2.3. Годовой расход электрической энергии, отнесённый на отпуск теплоты:

W_сн^т== МВтч;

где: W’_сн^т = 6 кВтч/ГДж – удельный расход электроэнергии собственных нужд на отпуск единицы теплоты, при работе на твёрдом топливе.

5.2.4. Годовой расход электрической энергии, отнесённый на отпуск электрической энергии:

W_сн^э=W_сн – W_сн^т;

W_сн^э=129600-57132=72468 МВтч

4.2.5. Годовой отпуск электрической энергии с шин станции:

W_отп=W_в-W_сн;

W_отп=1296000-129600=1166400 МВтч.

B_у^к=в^тн_удQ_отп^г+в^эн_удW_в=В_у^т’+В_у^э’;

где:

в^тн_уд, в^эн_уд – нормативные коэффициенты;

B_у^к=1302274181,99+0,32129600010³=295643658,7+414720000= =710363658,7 кг.у.т/год. =710363,66 т.у.т./год

5.4. Коэффициент использования топлива

_топл== %.

где:

29,3 – удельная теплота сгорания условного топлива ГДж/т;

3,6 – переводный эквивалент электрической энергии в теплоту ГДж/МВтч.

5.5. Определение себестоимости энергии ТЭЦ

5.5.1. Расходы на топливо:

И_топл=Ц_топлВ_у=230710363,66=163383641,8 руб/год,

где:

Ц_топл – цена топлива;

5.5.2. Амортизационные отчисления:

И_а=n_аК_уд,

где:

n_а=0,04 - норма амортизации,

К_уд – удельные капиталовложения (230 руб/кВт  15),

И_а=0,0418000023015=24,8410⁶ руб/год.

5.5.3. Расходы на зарплату:

И^осн_з/пл=n_эксN_устФ,

где:

n_экс=260 чел – численность эксплуатационного персонала,

Ф – фонд заработной платы, руб/челгод,

И^осн_з/пл=260500012=10⁶ руб/год;

5.5.4. Дополнительная зарплата:

И^доп_з/пл=0,1И^осн_з/пл=0,115,610⁶=1,5610⁶ руб/год;

5.5.5. Отчисления на социальное страхование:

И^соц_з/пл=0,356 (И^осн_з/пл+И^доп_з/пл)=0,356 (15,6+1,56) 10⁶=6,1110⁶ руб/год;

5.5.6. Суммарные издержки на зарплату:

И_з/пл= И^осн_з/пл +И^доп_з/пл +И^соц_з/пл =(15,6+1,56+6,11) 10⁶ = 23,2710⁶ руб/год,

5.5.7. Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования:

И_р=1,15И_а=1,1524,8410⁶=28,5710⁶ руб/год.

5.5.8. Цеховые расходы:

И_цех=0,11И_р=0,1128,5710⁶=3,1410⁶ руб/год.

5.5.9. Общестанционные расходы:

И_ос=Фn_аупk_рзп+(И_р+И_цех)=50000,072601,15+0,1(28,57+3,14) 10⁶=

=3275650 руб/год;

где: n_ауп – численность административно-управленческого персонала, укрупнённо принимается в размере 6-7% от численности эксплуатационного персонала.

5.5.10. Общие издержки производства:

И=И_топл+И_а+И_з/пл+И_р+И_цех+И_ос=163,38+24,84+23,27+28,57+3,14+3,28= =246,4810⁶ руб/год.

Сводная таблица издержек

5.5.11. Коэффициент распределения затрат на теплоту:

К_р^т==.

5.5.12. Коэффициент распределения затрат на электрическую энергию:

К_р^э=1 – К_р^т=1 – 0,42=0,58.

5.5.13. Годовые издержки, отнесённые на отпуск теплоты:

И^т= К_р^т И=0,42246,4810⁶=103,5210⁶ руб/год.

5.5.14. Годовые издержки, отнесённые на отпуск электроэнергии:

И^э= И – И^т=(246,48 – 103,52) Ч10⁶=142,96Ч10⁶ руб/год.

5.5.15. Себестоимость единицы теплоты:

S_отп^т== руб/Гкал.

5.5.16. Себестоимость отпущенной электроэнергии:

S_отп^э== руб/кВт Чч

Сводная таблица технико-экономических показателей ТЭЦ

Похожие работы

Электрическая часть ТЭЦ–180МВТ

Скачать

19569

14

10

... по напряжению:  Uуст= UР - по току: Imax < Iуст 2,8868< 4,125 - по роду установки: внутренней. Выбираем реактор типа РБДГ-10-4000-0,18 9 ВЫБОР АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ДЛЯ ЗАДАННЫХ ЦЕПЕЙ   9.1 Выбор сборных шин и ошиновки на стороне 220 кВ.   - Провести выбор сечения сборных шин по допустимому току при максимальной нагрузки на шинах. - Выбираем провод АС 240/32 ...

Проектирование электрической части подстанций

Скачать

41685

17

5

... условию послеаварийного режима, если ток меньше или равен  А.  А. Условие выполняется, усиления линии не требуется 4. Выбор принципиальной схемы подстанции Выбор главной схемы является определяющим при проектировании электрической части подстанций, так как он определяет состав элементов и связей между ними. Главная схема электрических соединений подстанций зависит от следующих факторов ...

Проектирование силовой части

Скачать

59085

7

1

... кранов. Электрические схемы бывают принципиальные или элементные, монтажные или маркировочные. Принципиальные схемы отображают взаимодействие элементов электрооборудования, указывают последовательность прохождения тока по силовым цепям и аппаратам управления. Пользоваться принципиальными схемами удобно при ремонте и наладке. Аппаратура в них просто и чётко разбита и отдельные самостоятельные ...

Проектирование электрической сети напряжением 35-110 кВ

Скачать

45048

21

7

... = 1,45 = 33,1/16=2,07 В этой главе было составлено четыре варианта схем сети, из которых выбрали два наиболее рациональных, исходя из требований надежности к электрической сети. Для выбранных вариантов выбрали напряжения каждой линии, сечение проводов, трансформаторы. 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ НАИБОЛЕЕ РАЦИОНАЛЬНОГО ВАРИАНТА   Для выбора лучшего варианта схемы сети из двух, для ...