Навигация
Построение условного процесса расширения пара
35763
знака
14
таблиц
8
изображений
3. Построение условного процесса расширения пара
в турбине hs - диаграмме
Схема условного процесса расширения пара в турбине для настоящего случае дана на рис.2а Теоретический процесс расширения –( а-в ) и действительный – (а - а*- с*) .
При принятых начальных параметрах р0 = 60 бар и t0 = 450°С по таблице III [ Л.2 ] имеем энтальпию и энтропию в начале процесса расширения:
h0 = 3302,6 кДж / кг, S0 = 6,7214 кДж / ( кг * К ).
При давлении в конце теоретического (адиабатного) расширения рК = 0,05 бар точка ”в” находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке hka может быть определена аналитически из известного соотношения:
hка = сtк + xка * rк [ кДж / кг ], где хка = 
где: сtк– энтальпия воды на линии насыщения при конечном давлении адиабатного процесса расширения пара, т.е. при 0,05 бар,
хка –степень сухости пара,
rк – скрытая теплота парообразования.
При адиабатном процессе Sка = S0 = 6,7214 кДж / (кг * К).
По таблице II 1.1[ П.2 ] при рк = 0,05 бар :
S’ = 0,4749 кДж / (кг * К), S“- S ’ = 7,8698 кДж / (кг * К),
ctk = 137,430 кДж / кг, rк = 2423,8 кДж / кг.
Тогда xка = 
= 
= 0,79 ,
hка = сtк + xка * rк = 137,430 + 0,79 * 2423,8 = 2052,232 кДж / кг.
При принятой потере давления в органах регулирования, которая приведена в задании (см. табл. П 1.2) Dрр1 = 4% имеем давление перед соплами первой ступени турбины :
р’0 = (1-Dр1 ) р0 = (1-0,04 ) р0 = 0,96 * р0 = 0,96 * 60 = 57,6 бар.
По линии дросселирования ( h - пост.) до давления р’0 = 57,6 бар получаем точку “а* ”.
При заданном внутреннем относительном КПД турбины ( без учета потерь с выходной скоростью последней ступени ) имеем энтальпию в точке “с* ”:
hк* = h0 - hоi (h0 - hка ) = 3302,6 - 0,85 (3302,6 - 2052,2) =
= 3302,6 – 1062,84 = 2239,8 кДж / кг.
Для нахождения точки с* необходимо найти на h-s – диаграмме пересечение изоэнтальпы hк* с изобарой рк (т.е. в данном варианте пересечение изоэнтальпы hк* = 2239,8 кДж / кг с изобарой рк = 0,05 бар ), тогда используемый теплоперепад в турбине:
Hi = h0– h*к = 3302,6 – 2239,8 = 1062,8 кДж / кг.
На линии действительного процесса расширения пара в турбине “ а*- с* ” находятся изобары р5к.о.=34,29 бар, р4к.о.=16,4 бар, р3к.о.=9 бар, р2к.о.=2,28 бар, р1к.о.=0,51 бар. Схема процесса с изобарами в камерах отборов дана на рис. 2.б.
Полученные значения энтальпий h0, hка, hк*и hкнаносятся на hs - диаграмму из [Л.2] или [Л.3]; и получаются теоретический (а - в) и действительный (а – а* -c*) процессы. Далее наносятся изобары р5к.о., р4к.о., р3к.о., р2к.о., р1к.о. В точках пересечения этих изобар с действительным процессом расширения пара необходимо найти соответствующие энтальпии и температуры пара на выходе из камер отборов турбины. Таким образом, по hs - диаграмме последовательно находятся значения энтальпий и температур пара (а также степень сухости пара (х) для подогревателей П-2 и П-1 ):
h5 = 3192 кДж / кг, t5к.о =388°С;
h4 = 3040 кДж / кг, t4к.о =305 °С;
h3 (hд ) = 2932 кДж / кг, t3к.о = 245 °С;
h2 = 2692 кДж /кг; х2к.о =0.995;
h1. =2508 кДж / кг, х1к.о = 0.94.
Условный процесс расширения пара в турбине в hs-диаграмме с нанесением параметров в соответствующих точках дается на рис.3. На диаграмме показаны также и давления пара на входе в регенеративные подогреватели: р5, р4, р3(рд), р2, р1 .
Параметры пара в камерах отборов на регенерацию и давления перед подогревателями приведены в таблице 1.
Таблица 1.
Параметры пара в камерах отборов турбины К-80-75 на
регенерацию и давления перед подогревателями.
| Отбор на подогреватель | Давление в камере от-бора, рк.о, бар | Температура пара в камере отбора, tк.о°С, или (хк.о) | Энтальпия пара в камере отбора, h, кДж/кг | Потеря дав-ления в па-ропроводе, Dр, % | Давление пара перед подогревателем, рв., бар |
| П-5 | 34.29 | 388 | 3192 | 4 | 32.92 |
| П-4 | 16.4 | 305 | 3040 | 5 | 15.58 |
| П-3 (D-6) | 9.0 | 245 | 2932 | 5 | 6.0 |
| П-2 | 2.28 | (x=0.995) | 2692 | 7 | 2.12 |
| П-1 | 0.51 | (x=0.94) | 2508 | 8 | 0.47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||
| ||||||||||||
 | ||||||||||||
 | ||||||||||||
| ||||||||||||
 | ||||||||||||
| ||||||||||||
Похожие работы
... , прилегающих к электродам, концентрация увеличивается, а в центральной – уменьшается. Эффективность обессоливания пресных вод этим методом составляет 30 – 50 %. Технологическая часть 1Характеристика химического цеха Химический цех является самостоятельным структурным подразделением Нововоронежской атомной электростанции (НВ АЭС). По своим задачам и функциям относится к основным цехам станции. ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... фильтров 1 и 2 ступеней. Промывочные сбросные воды ТЭЦ обезвреживаются по схеме нейтрализации в баках-нейтрализаторах /8/. 7.7 Водно-химический режим на ТЭЦ Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, ...
... на параметры и профиль ППТУ осуществляется с использованием ЕС ЭВМ и системы математических моделей, имитирующих функционирование энерготехнологических блоков. Проведено несколько серий расчетов на ЕС ЭВМ, которые отличаются по дискретным признакам типов и схем энерготехнологических блоков (с плазмопаровой и плазмокислородной газификацией, с плазмотермической газификацией, с внутрицикловой ...
0 комментариев