Навигация
6.3. Расчет ПНД.
Расчетная схема ПНД с необходимыми данными дана об энтальпии потоков теплоносителей дается на рис.6 .
Уравнение теплового баланса для П – 2:
D2 ( h2 - сtн2 ) = K2D’пв ( сt2 - сtсп );
где ctсп – энтальпия пара за сальниковым подогревателем (из табл.2, стр.13).
D2 ( 2692 – 513,7) = 1,005 * 0,816836 D ( 489,2 – 332,8 );
D2 = 
= 0,06215224 D ;
D2 = 0,06215224 D.
Уравнение теплового баланса для П – 1:
D1( h1- ctн1) + D2 ( ctн2 - ctн1 ) = K1D’пв ( ct1 - ctэп );
D1( 2508 – 331,9 ) +0,06215224 D (513,7- 331,9 )=1,004*0,8095713 D (318-135);
2176,1 D1 + 11,29927723D = 148,74415 D ;
D1 = 
; D1 = 0,063161 D.
6.4. Суммарные расходы пара в отборы турбины
и расход пара в конденсатор.
Согласно расчетной тепловой схеме рис.1 и выполненным расчетам по определению расходов пара на подключенные подогреватели, расходы пара из отборов турбины равны:
DV = D5 = 0,0827699 D;
DIV = D4 = 0,0696624 D;
DIII = Dд = 0,0529964D;
DII = D2 = 0,06215224 D;
DI = D1 = 0,063161 D.
И следовательно, суммарный расход пара на все отборы составит:
S Dотб = 0,33074194 D.
Расход пара в конденсатор турбины определяется из уравнения, характеризующего баланс потоков пара в турбине:
Dк = D - S Dотб = D -0,33074194 D ; Dк = 0,66925806 D.
Правильность выполненных расчетов устанавливается подсчетом расхода пара в конденсаторе по балансу потоков конденсата в тепловой схеме:
D*к = D’пв – (D1+D2+Dку)= 0,8095713 D -(0,063161 Dк+0,06215224 D +0,015 D)= 0,8095713 D - 0,14031324 D = 0,646072 D;
D*к = 0,66925806 D.
D*к = Dк , что свидетельствует о правильности расчетов.
6.5. Определение расхода пара на турбину.
Расход пара на турбину подсчитываем по уравнению, основанному на балансе мощностей потоков пара в ней, МВт,
S Nm = Nэ = К S Dm Him ,
где: 
,
Him– используемые тепловые перепады в турбине соответствующих расходов пара из отборов; (определяли в разделе 2.3)
Dm * Him– произведение этих величин показывает количество энергии, которое вырабатывает поток пара, проходящий до отбора;
hм– механический КПД (определяет потери на трение в подшипниках турбоагрегата);
hэ – КПД электрогенератора.
Значения hм и hэ приняты по таблице I (прилож. 3 [Л.I]) при номинальной мощности турбоагрегата Nэ = 80 МВт. В курсовой работе значения этих КПД те же.
|
|
|
 | ||||||||||||||||||||||||||
 | ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
 | ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||
Определяем величину Dm * Him для каждого отбора:
DV ( h0 - h5 ) = 0,0988066 D ( 3242,4 - 3138 ) = 10,315409 D;
DIV ( h0 - h4 ) = 0,0922986 D ( 3242,4 - 3000 ) = 22,373181 D;
DIII ( h0 - h3 ) = 0,03766 D ( 3242,4 - 2864 ) =14,250544 D;
DII ( h0 - h2 ) = 0,0658349 D ( 3242,4 - 2682 ) = 36,893878 D;
DI ( h0 - h1 ) = 0,059328 D ( 3242,4 - 2471 ) = 45,765619 D
Определяем количество энергии, которое вырабатывает поток пара, проходящий через всю турбину в конденсатор:
Dк Hi = 0,646072 D * 1043,1 = 673,9177 D.
Суммируем полученные выше выражения:
S Dm Him= DV (h0 - h5 ) + DIV (h0 - h4 ) + DIII (h0 - h3) + DII (h0 - h2) + DI (h0 - h1 ) + + DкHi= 10,315409D+ 22,373181D + 14,250544D + 36,893878D + 45,765619D + + 673,9177 D = 803,516331D.
Таким образом S Dm Him = 803,516331D.
Тогда S Nm = Nэ = К S Dm Him, следовательно:
Похожие работы
... , прилегающих к электродам, концентрация увеличивается, а в центральной – уменьшается. Эффективность обессоливания пресных вод этим методом составляет 30 – 50 %. Технологическая часть 1Характеристика химического цеха Химический цех является самостоятельным структурным подразделением Нововоронежской атомной электростанции (НВ АЭС). По своим задачам и функциям относится к основным цехам станции. ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... фильтров 1 и 2 ступеней. Промывочные сбросные воды ТЭЦ обезвреживаются по схеме нейтрализации в баках-нейтрализаторах /8/. 7.7 Водно-химический режим на ТЭЦ Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, ...
... на параметры и профиль ППТУ осуществляется с использованием ЕС ЭВМ и системы математических моделей, имитирующих функционирование энерготехнологических блоков. Проведено несколько серий расчетов на ЕС ЭВМ, которые отличаются по дискретным признакам типов и схем энерготехнологических блоков (с плазмопаровой и плазмокислородной газификацией, с плазмотермической газификацией, с внутрицикловой ...
0 комментариев