4. Параметры пара, питательной воды и конденсата
(дренажей) в системе регенерации
При деаэраторе Д-6 (рд=6 бар), установке его на отметке 25 м, суммарном гидравлическом сопротивлении трубной системы трубопроводов и арматуры каждого ПНД по водяной стороне DрПНД =1 бар, сопротивлении эжекторного и сальникового подогревателей DрЭП =DрСП =0,5 бар и рк = 0,04 бар имеем давление на нагнетании конденсатных насосов:
ркн = рд + Hдеа / 10,197+2* DрПНД + 2*(DрЭП ¸DрСП ) – рк = 6,0 + Hдеа / 10,197
+ 2 * 1 + 2 * 0,5 - 0,04 = 11,41бар @ 12 бар (для всех вариантов).
где 10,197метра – высота столба воды эквивалентная давлению в 1 бар, а Hдеа= 25метров - высота, на которой, как правило, устанавливаются деаэраторы. Соответствующие давления питательной воды по тракту ПНД проставляются в расчетной тепловой схеме (рис.1).
| h1=2471 кДж/кг рk=0,04 бар h*k=2199,3 |
|
|
| | Рис. 3. Процесс расширения пара в турбине К-80-75 |
|
Давление на нагнетании питательного насоса принимаем, бар,
рпн =1,3 р0 = 1,3 * 60 = 78 бар @ 80 бар.
При других значениях р0 величина рпн округляется до значения кратного 5 бар, например при р0 =70 бар полученное значение рпн = 1,3 * 70 = 91 бар округляется до 90 бар.
Давление питательной воды за ПВД определяется исходя из гидравлического сопротивления каждого подогревателя с относящимися к нему трубопроводами и арматурой : DрПВД = 5 бар. В данном варианте:
рв4= рпн –DрПВД =80– 5 = 75 бар; рв5= рв4 –DрПВД = 75 – 5 = 70 бар.
Температура питательной воды за поверхностными подогревателями определена ранее при расчете распределения подогрева питательной воды по регенеративным подогревателям (стр 6) и в рассчитываемом варианте составляет:
tЭП = 36.8°С ; t1 = 75,68°С ; tСП = 79,68°С ;
t2 = 118,56°С ; t4 = 196,32°С ; t5 = 235,2°С ;
Температура питательной воды за деаэратором (П-3) соответствует температуре насыщения при давлении в деаэраторе рд. Для рассчитываемого варианта рд = 6 бар. Этому давлению соответствует температура насыщения tн= =158,8 °С (таблица II [Л.2] ).
Энтальпия питательной воды за подогревателями устанавливается по значению температур и давлений по таблице III [Л.2]:
Для подогревателя П-5 при рв5=70бар, t5 =235,2°C энтальпия питательной воды будет: ct5=1013,8 КДж/кг, для П-4 при рв4=75 бар, t4 =196.32 °C: ct4 = 839,4 КДж/кг, для П-2 при рв2=9 бар, t2 =118,56°C: ct2=489,2 КДж/кг, для П-1 при рв1=10,5 бар, t1 =75,68 °C: ct1=318 КДж/кг .
Температура и энтальпия питательной воды за деаэратором определяется давлением в деаэраторе, они приведены выше.
Температуры конденсата, выходящего из поверхностных регенеративных подогревателей, соответствуют давлению пара в подогревателе; они устанавливаются по данным таблицы II [Л.2]. Отметим, что эти температуры были уже определены на стр.7 в разделе 2.3, например для подогревателя П5 при давлении р5 = 42,2 бар температура конденсата (которая равна температуре насыщения) имеет значение tн5 = 253,5°С, для П4 при р4 = 19,5 бар значение tн4 = 211,2°С и т.д.
Энтальпии конденсата определяются по тем же давлениям пара в подогревателе, по табл.II [ Л.2 ] и значение сtн равно табличному значению энтальпии воды на линии насыщения h’, таким образом при р5 = 32,92 бар сtн5 = h’= 1033,8 КДж/кг, при р4 =15,58 бар сtн4 = h’ = 852,4 КДж/кг, при р2 = 2,12 бар сtн2= h’ =512,1 КДж/кг, при р1= 0,47бар сtн1 =h’ =331,6 КДж/кг Значения параметров пара, питательной воды и конденсата сводятся в таблицу 2.
Внимание. В настоящем примере расчета повышение энтальпии пара и температуры питательной воды в питательном и конденсатном насосах Dt’пн , Dt’кн вследствие перехода объемных и гидравлических потерь в теплоту перекачиваемой жидкости учитывается для всех вариантов одинаковыми значениями Dt’пн =5,5 КДж/кг , Dt’кн
= 1,2 КДж/кг. Значения этих величин приведены также в таблице 2 на странице 13.
5. Баланс пара, питательной и добавочной воды.
При принятом методе расчета тепловой схемы, в котором все расходы пара и воды в ее элементах выражаются через расход потерь пара на турбину
“D”, а утечки цикла сосредоточены в месте наивысшего температурного уровня рабочего тепла, имеем :
- необходимую производительность котельного агрегата блока,
Dка =D+ Dут;
- количество питательной воды, подаваемой в котел питательного насоса,
Dпв = Dка;
Подставляя обусловленные значения величин, имеем :
Dка = D + 0,015 D = 1,015 D;
Dпв = 1,015 D.
Раздел:
Теплотехника Количество знаков с пробелами: 35763
Количество таблиц: 14
Количество изображений: 8
... , прилегающих к электродам, концентрация увеличивается, а в центральной – уменьшается. Эффективность обессоливания пресных вод этим методом составляет 30 – 50 %. Технологическая часть 1Характеристика химического цеха Химический цех является самостоятельным структурным подразделением Нововоронежской атомной электростанции (НВ АЭС). По своим задачам и функциям относится к основным цехам станции. ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... фильтров 1 и 2 ступеней. Промывочные сбросные воды ТЭЦ обезвреживаются по схеме нейтрализации в баках-нейтрализаторах /8/. 7.7 Водно-химический режим на ТЭЦ Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, ...
... на параметры и профиль ППТУ осуществляется с использованием ЕС ЭВМ и системы математических моделей, имитирующих функционирование энерготехнологических блоков. Проведено несколько серий расчетов на ЕС ЭВМ, которые отличаются по дискретным признакам типов и схем энерготехнологических блоков (с плазмопаровой и плазмокислородной газификацией, с плазмотермической газификацией, с внутрицикловой ...
0 комментариев