Характеристики прочности в стене и арматуры
Определение потерь преднапряжения арматуры
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
Расчетная схема и нагрузки
Опорные моменты ригеля по грани колонны
КН – удовлетворяется
Определение продольных сил от расчетных усилий
Расчет и конструирование короткой консоли
Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия
Характеристики прочности бетона и арматуры
Навигация
КН – удовлетворяется
Записка к расчетам
45719
знаков
3
таблицы
0
изображений
255.75 кН – удовлетворяется.
3.9 Построение эпюры арматуры.
Эпюру арматуры строим в такой последовательности:
Рассмотрим сечение I пролета арматуры: 2 ø12 А-III+2ø16 A-III с Аs=6,28*10-4 m2.
Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой, для чего рассчитываем необходимые параметры:
h0=h-a=0.5-0.06=0.44 m;
μ=As/b*h0=6.28*10-4/0.2*0.44=0.0071;
ζ=μ*Rs/Rb=0.0071*365*106/0.9*11.5*106=0.25;
η=1-0.5*0.25=0.875;
Ms=As*Rs*h0* η=6.28*10-4*365*106*0.875*0.44=88.25 кН*м.
Арматура 2ø12 А-III обрывается в пролете, а стержни 2ø16 А-III с As=4.02*10-4 m2 доводятся до опор.
Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
h0=h-a=0.5-0.03=0.47 m;
μ=As/b*h0=4.02*10-4/0.2*0.47=0.0043;
ζ=μ*Rs/Rb=0.0043*365*106/0.9*11.5*106=0.152;
η=1-0.5*0.152=0.924;
Ms=As*Rs*h0* η=4.02*10-4*365*106*0.924*0.47=63.72 кН*м.
Графически определяем точки теоретического обрыва двух стержней ø12 А – III. Поперечная сила в первом сечении Q1=30 кН, во II сечении Q2=40 кН.
Интенсивность поперечного армирования в I сечении при шаге хомутов S=0.15 m равна :
Qsw=Rsw-Asw/S=260*106*0.392*10-4*0.15=67.95 кН/м. Длина анкеровки W1=30*103/2*67.95*103+5*0.012=0.28 m>20d=20*0.012=0.24m.
Во II сечении при шаге хомутов S=0.4 m:
Qsw=260*106*0.392*10-4=25.48 кН/м.
Длина анкеровки W2=40*103/2.25.48*103+5*0.012=0.84m>20d=0.24m.
Во II пролете принята арматура 2 ø12 А-III+2ø14 A-III с Аs=5,34*10-4 m2.
h0=0.44 m;
μ=5.34*10-4/0.2*0.44=0.091;
ζ=0.0061*365*106/0.9*11.5*106=0.215;
η=1-0.5*0.215=0.892;
Ms=As*Rs*h0*η=5.34*10-4*365*106*0.892*0.44=76.5 кН*м.
Стержни 2ø14 А-III с As=3.08*10-4 m2 доводится до опор h0=0.47 m;
μ=3.08*10-4/0.2*0.47=0.0033;
ζ=0.0033*365*106/0.9*11.5*106=0.116;
η=1-0.5*0.116=0.942.
Ms=As*Rs*h0*η=3.08*10-4*365*106*0.942*0.47=49.77 кН*м.
В месте теоретического обрыва стержня 2ø12 А-III поперечная сила Q3=40 кН;
qsw=25.48 кН/м; Длина анкеровки: W3=40*103/2*25.48*103+5*0.00120.84m>20d=20*0.0012=0.24m.
На средней опоре принята арматура 2ø10 А-III+2ø20 А-III с As=7.85*10-4 m2.
h0=0.44 m;
μ=7.65*10-4/0.2*0.44=0.0089;
ζ=0.0089*365*106/0.9*11.5*106=0.314;
η=1-0.5*0.314=0.843.
Ms=As*Rs*h0*η=7.65*10-4*365*106*0.843*0.44=106.28 кН*м.
Графически определим точки теоретического обрыва двух стержней ø20А – III. Поперечная сила в первом сечении Q4=90 кН; qsw=67.95 кН/м; Длина анкеровки W4=90*103/2*67.95*103+5*0.02=0.76m>20d=20*0.02=0.4m.
На крайней опоре принята арматура 2ø14 А – III с As=3.08*10-4 m2.
Арматура располагается в один ряд.
h0=0.47m;
μ=3.08*10-4/0.2*0.47=0.0033;
ζ=0.0033*365*106/0.9*11.5*106=0.116;
η=1-0.5*0.116=0.942.
Ms=As*Rs*h0*η=3.08*10-4*365*106*0.942*0.47=49.77 кН*м.
Поперечная сила в ---- обрыва стержней Qs=100 кН;
Qsw=67.95 кН/м; Длина анкеровки – W5=100*103/2*67.95*103+5*0.014=0.8m>20d=20*0.014=0.28m.
3.10 Расчет стыка сборных элементов ригеля.
Рассматриваем вариант бетонированного стыка. В этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными и бетоном, заполняющий полость между торцами ригелей и колонной.
Изгибающий момент на грани колонны: М=94,96 кН*м. Рабочая высота сечения ригеля
h0=h-a=0.5-0.015=0.485 m. Принимаем бетон для замоноличивания класса B20; Rb=11.5 МПа.
gbr=0.9;
Арматура – класса А-III, Rs=365 МПа.
Вычисляем: αm=M/Rb*b*h02=94.96*103/0.9*11.5*106*0.2*0.4852=0.195
По таблице 3.1[1] находим: η=0,89 и определяем площадь сечения соединительных стержней:
As=M/Rs*h0* η=94.96*103/365*106*0.89*0.485=6.03*10-4 m2.
Принимаем: 2ø20 А-III с As=6.28*10-4 m2.
Длину сварных швов определяем следующим образом:
∑lm=1.3*N/0.85*Rw*hw=1.3*220*103/0.35*150*106*0.01=220 кН,
где N=M/h0*η=94.96*103/0.89*0.485=220 кН.
Коэффициент [1,3] вводим для обеспечения надежной работы сварных швов в случае перераспределение моментов вследствие пластических деформаций.
При двух стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва будет равна :
lw=∑lw/4+0.01=0.22/4+0.01=0.06 m.
Конструктивное требование: lw=5d=5*0.02=0.1 m.
Принимаем l=0.1m
Площадь закладной детали из условия работы на растяжение:
A=N/Rs=220*103/210*106=10.5*10-4 m2.
Принимаем 3 Д в виде гнутого швеллера из полосы g=0.008 m длиной 0,15 м;
A=0.008*0.15=12*10-4 m2>A=10.5*10-4 m2.
Длина стыковых стержней складывается из размера сечения колонны, двух зазоров по 0,05 м и l=0.25+2*0.05+2*0.1=0.55 m.
Расчет внецентренно сжатой колонны.Похожие работы
... уклонения направления сторон хода от направления замыкающей Θ, и расстояния от вершины хода до замыкающей, как следует из чертежа, меньше предельных значений. 8. Расчет точности полигонометрического хода Точность хода характеризует предельная ошибка Dпред планового положения точки в самом слабом месте после уравнивания. Учитывая, что средняя квадратическая ошибка m положения точки ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... сельскохозяйственных процессов. Общее количество тракторов (пи), или инвентарный парк тракторов определится из выражения: nи=nэ/Kг (17) 1.3 Построение графиков загрузки тракторов Принимая состав машинно-тракторного парка, полученный расчетом за действительный, необходимо произвести загрузку каждого хозяйственного трактора по форме, показанной на рис. 2. (Содержание всех граф и цифры в ...
... W тр = 1,1 * 83,48 = 91,828 кВт. По рассчитанной мощности подбираем трансформатор ТМ - 100/6. Таблица 12 - Технико-экономические показатели Показатели Ед. измерения Величина показ. Примечание Площадь проектируемого здания м2 1080 Fп Площадь строительной площадки м2 1190 F Площадь застройки временных зданий м2 133,29 Fв Протяженность временных ...
0 комментариев