Характеристики прочности в стене и арматуры
Определение потерь преднапряжения арматуры
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
Расчетная схема и нагрузки
Опорные моменты ригеля по грани колонны
КН – удовлетворяется
Определение продольных сил от расчетных усилий
Расчет и конструирование короткой консоли
Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия
Характеристики прочности бетона и арматуры
Навигация
Определение потерь преднапряжения арматуры
Записка к расчетам
45719
знаков
3
таблицы
0
изображений
2.2.2 Определение потерь преднапряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения jsp=1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения G1=0.03Gsp=0.03*442.5*106=13.28 Мпа.
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и циорами G2=0, т.к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Усилие обжатия P1=As*( Gsp- G1)=5.65*10-4*(442.5-13.28)*106=242.5 кН.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести сечения еор=0,1-0,03=0,07 м. Напряжение в бетоне при обжатии :
Gbp=P1/Ared+ P1/ еор*y0/Jred=242.5*103/0.115+242.5*103*0.07/7.38*10-4=3.87 МПа..
Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия Gbp/Rbp≤0.75;
Rbp=3.87*106/0.75=5.31 МПа<0.5B30 – принимаем Rbp=15 МПа. Тогда отношение Gbp/Rbp=3,87*106/15*106=0.26.
Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне ц.т. площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия (без учета момента от веса плиты):
Gbp=242,5*103/0,115+242,5*103*0,072/7,38*10-4=3,28 МПа.
Потери от бытсронатекающей ползучести при Gbp/Rbp=3,28*106/15*106=0,22 и при α=0,25+0,025*Rbp=0.25+0.025*15=0.63<0.8 равны и G6=40*0.22=8.8 МПа. Первые потери Glos1= G1+ G6=(13.28+8.8)*106=22.07 МПа.
C учетом потерь Glos1 напряжение Gbp равно : P1=5.65*10-4*(442.5-22.08)*106=237.54 кН.
Gbp=237,54*103/0,115+237,54*103*0,072/7,38*10-4=3,22 МПа.
Отношение Gbp/Rbp=3,22*106/15*106=0,21.
Потери от усадки бетона G8=35 МПа. Потери от ползучести бетона G9=150*0,85*0,21=26,78 Мпа.
Вторые потери Glos2= G8+ G9=61,78 МПа.
Полные потери Glos= Glos1+ Glos2=(22.08+61.78)*106=83.86 МПа < 100 МПа – установленного минимального значения потерь. Принимаем Glos=100 Мпа.
Усилие обжатия с учетом полных потерь –
P2=As*( Gsp- Glos)=5.65*10-4*(442.5-100)*106=193.5 МПа.
2.2.3 Расчет прочности плиты сечением, наклонным к продольной оси.
Q=34.22 кА.
Влияние усилия обжатия: Ntut=P2=193.5 кН.
φn=0,1*N/ Rb+b*h0=0.1*193.5*103/0.9*1.2*106*0.27*0.17=0.44<0.5.
Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие: Qmax=2.5Rbt+b h0=2.5*0.9*1.2*106*0.24*0.17=110.16 кН – удовлетворяет.
При q=g+φ/2=(5.21+6.38/2)*103=8.4 кН/м и поскольку q1=0.16* φbn(1+ φn)Rbtb=0.16*1.5*1.44*0.9*1.2*106*0.24=89.58 кН/м>q=8.4 кН/м, принимаем
с=2,5h=2.5*0.17=0.43 m.
Другое условие: Q= Qmax-qc=(34.22-8.4*0.43)*103=30.61 кН/м;
Qb= φbn(1+ φbn) Rbt*b*h02*c=1.5*1.44*0.9*1.2*106*0.24*0.172/0.43=37.63 кН>Q=30.61 кН – удовлетворяет также.
Следствие, поперечная арматура по расчету не требуется. Конструктивно на приопорных участках длиной 0,25l устанавливаем арматуру ø4 Вр-I с шагом S=h/2=0.2/2=0.1m; в средней части пролета поперечно арматуре не применяется.
2.2.4 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси. М=43.29 кН*м.
Условие: М≤Мerc
Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:
Мerc=Rbt,sec*Wpl+Mrp=1.8*106*7.38*103+17.31*103=30.59 кН*м,
Где Мrp=P2*(eop+rtng)=0.86*193.5*103*(0.07+0.034)=17.31 кН*м – ядровой момент усилия обжатия..
Поскольку М=43,29 кН*м>Мerc=30,59 кН*м, трещины в растянутой зоне образуется.
Проверяем, образуется ли начальные трещины в верхней зоне плиты при обжатии при --- коэффициента точности натяжения jsp=1.14.
Расчетное условие: P1(eop-τrnj)≤Rbtp*W’pl=9.95 кН*м.
Rbtp*Wpl=1.15*106*11.07*10-3=16.61 кН*м;
Т.к. P1(eop-τinf)=9.95 кН*м< Rbtp*W’pl=16.61 кН*м., начальные трещины не образуются.
Здесь - Rbtp=1,15 МПа – сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона 15 МПа.
Похожие работы
... уклонения направления сторон хода от направления замыкающей Θ, и расстояния от вершины хода до замыкающей, как следует из чертежа, меньше предельных значений. 8. Расчет точности полигонометрического хода Точность хода характеризует предельная ошибка Dпред планового положения точки в самом слабом месте после уравнивания. Учитывая, что средняя квадратическая ошибка m положения точки ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... сельскохозяйственных процессов. Общее количество тракторов (пи), или инвентарный парк тракторов определится из выражения: nи=nэ/Kг (17) 1.3 Построение графиков загрузки тракторов Принимая состав машинно-тракторного парка, полученный расчетом за действительный, необходимо произвести загрузку каждого хозяйственного трактора по форме, показанной на рис. 2. (Содержание всех граф и цифры в ...
... W тр = 1,1 * 83,48 = 91,828 кВт. По рассчитанной мощности подбираем трансформатор ТМ - 100/6. Таблица 12 - Технико-экономические показатели Показатели Ед. измерения Величина показ. Примечание Площадь проектируемого здания м2 1080 Fп Площадь строительной площадки м2 1190 F Площадь застройки временных зданий м2 133,29 Fв Протяженность временных ...
0 комментариев