Характеристики прочности в стене и арматуры
Определение потерь преднапряжения арматуры
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
Расчетная схема и нагрузки
Опорные моменты ригеля по грани колонны
КН – удовлетворяется
Определение продольных сил от расчетных усилий
Расчет и конструирование короткой консоли
Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия
Характеристики прочности бетона и арматуры
Навигация
Опорные моменты ригеля по грани колонны
Записка к расчетам
45719
знаков
3
таблицы
0
изображений
3.4 Опорные моменты ригеля по грани колонны.
Опорные моменты ригеля по грани средней колонны слева М(21)1:
1)по схеме загружения 1+4 и выравнивающей эпюре моментов: М(21)1=М21-Q2*hcol/2=106.82*103-145.05*103*0.25/2=88.7 кН*м
здесь: Q2=(g+φ)*l/2-(M21-M12)/l=52.31*103*5.2/2-(106.82+59.78)*103/5.2=145.05 кН; Q1=(136-9.05)*103=126.95 кН
2) по схеме загружения 1+3: М(21)1=93,93*103-80,06*103*0,25/2=83,92 кН.
Где Q2=gl/2-(M21-M12)/l=24.95*103*5.2/2-(-93.93+14.93)*103/5.2=80.06 кН.
3) по схеме загружения 1+2: М(21)1=113,09*103-145,05*103*0,25/2=94,96 кН*м.
Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа М(23)1:
1) по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов М(23)1=М23-Q2*hcol/2=106,82*103-136,07*103*0,25/2=89,81 кН*м.
здесь: Q=52.31*103*5.2/2-(-106.82*103+106.51*103)/5.2=136.07 кН*м.
2) по схеме загружения 1+2: М(23)1<М23=82,93 кН*м.
Следовательно, расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры М=94,96 кН*м.
Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов:
М(12)1=М12-Q1*hcol/2=59,78*103-126,95*103*0,25/2=43,91 кН*м.
3.5 Поперечные силы ригеля.
Для расчета прочности ригеля по наклонным сечениям принимаем значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов.
На крайней опоре Q1=126.95 кН; на средней опоре слева по схеме загружения 1+4 Q2=52,31*103*5,2/2- (-152,6+44,52)*103/5,2=156,8 кН; На средней опоре справа по схеме загружения 1+4 Q2=52,31*103*5,2/2- (-136,16+95,73)*103/5,2=144,36 кН;
3.6 Характеристики прочности бетона и арматуры.
3.7 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.
Высоту сечению ригеля уточняем по опорному моменту при ζ=0,35, поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечения затем следует уточнить по пролетному наибольшему моменту (если пролетный момент>опорного). В данном случае проверку не производим, т.к. Мпр=83,46 кН*м<Моп=94,96 кН*м.
По таблице 3,1[1] при ζ=0,35 находим αм=0,289 и опираем рабочую высоту сечения ригеля :
h0=√M/ αм*Rb*b=√94.96*103/0.289*0.9*11.5*106*0.2=0.4 m.
Полная высота сечения h=h0+a=0.4+0.06=0.46 m.
Принимаем h=0.5 m, h0=0.44 m.
Сечение в I пролете, М=83,46 кН*м.
h0=h-a=0.5-0.06=0.44 m.
Вычисляем : αм=М/ Rb*b*h20=83.46*103/0.9*11.5*106*0.2*0.442=0.208
По таблице 3.1[1] находим η=0,883 и опираем площадь сечения арматуры:
As=M/Rs*h0* η=83.46*103/365*106*0.883*0.44=5.88*10-4m2.
Принимаем 2 ø12 А-III+2ø16 A-III с Аs=6.28*10-4 m2.
Сечение в среднем пролете, М=69,02 кН*м.
αм=69,02*103/0,9*11,5*106*0,2*0,442=0,172; η=0,905.
Сечение арматуры : As=69.02*103/365*106*0.905*0.44=4.75*10-4 m2.
Принимаем : 2ø12 А-III+2ø14 A-III с Аs=5.34*10-4 m2.
Сечение по средней опоре: М=94,96 кН*м.
αм=94,96*103/0,9*11,5*106*0,2*0,442=0,237; η=0,865.
Сечение арматуры As= 94,96*103/365*0.865*0,44=6.84*10-4 m2;
Принимаем 2ø10 А-III+2ø20 A-III с Аs=7,85*10-4 m2.
Сечение на крайней опоре, М=43,91 кН*м.
Арматура располагается в один ряд: h0=h-a=0.5-0.03=0.47 m.
αм=43,91*103/0,9*11,5*106*0,2*0,472=0,096;
η=0,95.
As=43.91*103/365*106*0.95*0.47=2.69*10-4 m2.
Принимаем : 2 ø14 А-III с Аs=3.08*10-4 m2.
3.8 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси.
На средней опоре поперечная сила Q=156.8 кН. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сверки с продольной арматурой ø=20 мм и принимаем равным ø=5мм с As=0.196*10-4 m2 с Rsw=260 МПа.
Число каркасов ----, при этом Asw=2*0.196*10-4=0.392*10-4 m2. Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям S=h/3=0.5/3=0.17 m – принимаем S=0.15m. Для всех приопорных участников длиной 0,25l принимаем шаг S=0.15 m, в средней части пролета шаг S=(3/4)h=0.75*0.5=0.375=0.4 m.
Вычисляем : qsw=Rsw*Asw/S=260*106*0.392*10-4/0.15=67.95 кН/м.
Qbmin=φb3*Rbt*b*h0=0.6*0.9*0.9*106*0.2*0.44=42.77 кН.
Qsw=67.95 кН*м>Qbmin/2h0=42.77*103/2*0.44=48.6 кН/м – ус-ие удолетворяется.
Требование: Smax= φlτRbtb*b*h02/Qmax=1.5*0.9*0.9*106*0.2*0.442/156.8*103=0.3 m>S=0.15 m – выполняется.
При расчете прочности вычисляем: Mb= φlτRbtb*b*h02=2*0.9*0.9*106*0.2*0.442=62.73 кН*м. Поскольку q1=g+φ/2=(24.95+27.36/2)*103=38.63 кН*м>0.56qsw=0.56*67.95*103=38.05 кН*м, вычисляем значение (с) по qτ:
с= √Мв/(q1+qsw)=√62.73*103/(38.63+67.95)*103=0.77 m<3.33h0=3.33*0.44=1.47m. Тогда Qb=62.73*103/0.77=81.47 кН.
Поперечная сила в вершине наклонного сечения:
Q=Qmax-q1*c=156.8*103-38.63*103*0.77=127.05 кН.
Длина проекции расчетного наклонного сечения:
С0=√Мb/qsw=√62.73*103/67.95*103=0.96 m>2h0=2*0.44=0.88 m – принимаем С0=0,88 м.
Тогда Qsw=qsw*c0=97.95*103*0.88=59.8 кН.
Условие прочности: Qb+Qsw=(81.47+59.8)*103=141.27 кН>Q=127.05 кН – удовлетворяется.
Производим проверку по сжатой наклонной полосе:
μsw=Asw//b*S=0.392*10-4/0.2*0.15=0.0013;
α=Es/Eb=170*109/27*109=6.13;
φw1=1+5*α* μw1=1+5*6.13**0.0013=1.04;
φb1=1-0.01*Rb=1+0.01*0.9*11.5=0.9.
Условие прочности: Qmax=156.8 кН<0.3φw1* φb1*Rb*h0=0.3*1.04*0.9*0.9*11.5*106*0.2*0.44=
Похожие работы
... уклонения направления сторон хода от направления замыкающей Θ, и расстояния от вершины хода до замыкающей, как следует из чертежа, меньше предельных значений. 8. Расчет точности полигонометрического хода Точность хода характеризует предельная ошибка Dпред планового положения точки в самом слабом месте после уравнивания. Учитывая, что средняя квадратическая ошибка m положения точки ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... сельскохозяйственных процессов. Общее количество тракторов (пи), или инвентарный парк тракторов определится из выражения: nи=nэ/Kг (17) 1.3 Построение графиков загрузки тракторов Принимая состав машинно-тракторного парка, полученный расчетом за действительный, необходимо произвести загрузку каждого хозяйственного трактора по форме, показанной на рис. 2. (Содержание всех граф и цифры в ...
... W тр = 1,1 * 83,48 = 91,828 кВт. По рассчитанной мощности подбираем трансформатор ТМ - 100/6. Таблица 12 - Технико-экономические показатели Показатели Ед. измерения Величина показ. Примечание Площадь проектируемого здания м2 1080 Fп Площадь строительной площадки м2 1190 F Площадь застройки временных зданий м2 133,29 Fв Протяженность временных ...
0 комментариев