Определяем наибольшее количество трубок в одном ряду

3.12 Определяем наибольшее количество трубок в одном ряду

, шт.,

N₁==15.71 шт.,

d₀=0,029+0,0008=0,0298 м,

φ==0,2434,

=7,89 мм, δ_р=

где К - кольцевой зазор между крайними трубками и корпусом аппарата, м;

S - шаг между трубками, м.

Производим определение толщины трубной решетки, исходя из условия надежности развальцовки:

, м,

где q - допускаемое напряжение на вырывание трубок из решетки, МПа;

Р_тр - осевое усилие в наиболее нагруженной трубке, Н;

d_н - наружный диаметр трубок, м.Для трубок, завальцованных с отбортовкой, q= 40 МПа.

δ_р=0,0158≥,

3.13 Определяем осевое усилие в наиболее нагруженной трубке

, Н,

где δ_Т - толщина трубки, м; а σ- напряжение изгиба в трубной ре­шетке, МПа.

Р_тр=128 10⁶ 3,14(0,029-0,001)0,001=11259.47 Н,

3.14 Расчет фланцевых соединений и болтов.

3.14.1 Определяем полное усилие, действующее на все болты флан­цевого соединения,

Q=P+P_упл , Н ,

где Р - сила внутреннего давления среды на площадь, Н;

Р_упл - сила, необходимая для обеспечения плотности соединения при давлении рабочей среды, Н.

, Н,

где D_пр - средняя линия прокладки, м;

Р_с - сила внутреннего давле­ния среды на площадь, Па.

3.14.2 Определяем среднюю линию прокладки

D_пр=0,5(D_н-D_в) , м,

где D_н и D_в - наружный и внутренний диаметры прокладки соот­ветственно, м.

D_пр=0,5(0,60157-0,6)=0,618 м,

Р=0,785 0,0008² 0,6 10⁶=170983.5 Н,

3.14.3 Определяем силу, необходимую для обеспечения плотности соединения,

, Н,

где q - расчетное удельное давление на единицу площади проклад­ки, Па;

F_пр - площадь прокладки, м².

3.14.4 Вычисляем площадь прокладки

, м².

F_пр=0,785(0,60157²-0,6²)=0,599943 м²,

Р_упл=15,9 10⁶ 0,0015=9539 10³ Н,

Q=376,8+23545,9=9710 к Н.

Расчетная нагрузка не должна вызывать повреждение про­кладки или превосходить ее прочность, поэтому следует соблюдать условие

.

Q=23922,7≤15,9 10⁶ 0,0015.

3.14.5 Определяем диаметр болта

, м,

где Q - полное усилие на все болты, Н;

D_пр - средняя линия про­кладки, м;

ŋ - поправочный коэффициент (ŋ = 0,8ч0,9);

σ_т – предел текучести материалов болтов при рабочей температуре (для стали марки 20 σ_т = 245 МПа), Па.

d_Б==0,0925м

3.14.5 Вычисляем количество болтов во фланцевом соединении

, шт.,

где L - общая длина окружности, на которой расположены центры болтов, мм;

t_б - шаг между болтами, мм.

Из конструктивных соображений шаг между болтами прини­мают в пределах 2,5ч5 диаметров болтов:

t_б = (2,5ч5)d_б, мм.

3.14.6 Определяем длину окружности, на которой расположены центры болтов,

L=π(D_вн+δ_к+d_б+К) , мм,

где δ_К-толщина стенки кожуха, мм;

К - монтажный зазор (К=25чЗО мм), мм;

d_б - диаметр болтов, мм; D_вн - внутренний диаметр корпуса, мм.

L=3,14(0,6+0,00157+4464,9+0,01)=80.77 мм,

t_Б=2,5 4464,9=0.4526 мм,

Z==174.6 шт.,

3.14.7 Определяем расчетное усилие на болт

, Н.

Р_Б==55609.4 Н.

3.14.8 Определяем толщину приварного фланца

, м.

где r₀ - радиус окружности расположения болтов, м;

r- внутренний радиус корпуса, м;

σ_доп = 230 - допускаемое напряжение на изгиб, МПа;

а = 0,6 - для фланцев, подверженных изгибу.

3.14.9 Определяем радиус окружности расположения болтов

r₀=(D_вн+δ_к+d_б+К)0,5,м.

r₀=(0,6+0,00157+4464,9+0,01)0,5=2232,76 м,

h==36.73 м.

Обобщение результатов механического расчета:

1.Толщина стенок кожуха и днища – δ=15,3мм.

2.Параметры трубной решетки:

расчетное давление –Р=919653.8 МПа;

толщина –δ=7,89 мм.

4. Характеристики фланцевого соединения:

количество болтов – Z=174шт.;

расчетное усилие на болт –P=55,6кН;
диаметр болтов - d=9 мм;

высота фланца - h=36,7мм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В данном курсовом проекте произведен расчет кожухотрубчатого теплообменного аппарата. По начальным данным в задании были произведены расчеты его размеров (D_в=617.4 мм), входных и выходных патрубков.Расчитан расход пара на обогрев воды D_п=8,13. В результате пересчёта, при длине трубок 4м, получен 2-х ходовой теплообменник. Толщина кожуха такого теплообменника составила 4мм.Количество труб для прогрева с расходом воды G_в=0,0567 получено 187шт.Мощность насоса N=528.37 кВт.

Кожухотрубный рекуперативный аппарат двухходовой (противоточный).

Рис.1

Изменения температуры теплоносителей в пароводяном подогревателе.

Рис.2.

Похожие работы

Расчет теплообменных аппаратов

Скачать

13825

6

1

... 0,12 0,1 0,09 0,08 0,072 Строим график зависимости : 5. Подбор критериальных уравнений для имеющих место случаев теплообмена т.о. аппаратах. Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи Критерий Нуссельта (безразмерный коэффициент теплоотдачи), характеризует теплообмен между поверхностью стенки и жидкостью (газом).  ; d - диаметр; α- коэф. конвективной теплоотдачи, ...

Расчет тепловых схем котельной

Скачать

18762

2

9

... , ºС 75 14 Температура конденсата после подогревателя, ºС 85 15 Температура конденсата после подогревателя, ºС 90 16 Температура воды перед и после ХВО, ºС 30 2.Расчет тепловой схемы котельной   2.1 Определение параметров воды и пара При давлении Р1 = 1,32 МПа в состоянии насыщения имеем [1-32] = 192 ºС, = 2786,3 кДж/кг,  = 816,5 ...

Расчет теплообменников

Скачать

19398

15

10

... местных сопротивлений Sxмт определена по указанной выше формуле, в противном случае расчет потерь Dpмт значительно усложняется. (мм вод. ст.) Сведем полученные результаты в Таблицу 6 и сравним их между собой. Таблица 6 Расчетные данные кожухотрубчатого и секционного водоводяного теплообменников Тип теплообменника Коэффи-циент теплопе-редачи k, ккaл/(м2·ч·гpaд) Темпера-турный ...

Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной

Скачать

23896

4

1

... водопроводной воды. Охлажденная до tсл=43оС продувочная вода сливается в канализацию или используется для технических целей. Основные положения о тепловой схеме котельной Современная производственно-отопительная котельная оснащена разнообразным тепломеханическим оборудованием с развитой сетью паропроводов, трубопроводов сырой и питательной воды, конденсатопроводов, дренажей. Кроме котельного ...