Навигация
2.1.2 Расчёт сбросного канала.
m = 1, таблица IX[1].
n = 0,0275. 4m0 = 7,312.
Вычисляем функцию 
: 
Определяем гидравлически наивыгоднейший радиус по таблице X[1] по функции . Rгн = 1,35.
Принимаем расчётный гидравлический радиус сечения R = Rгн; 
По отношению 
, определяем 
таблица XI[1]. 
табл. XI[1]. 
3. Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом Агроскина.
Определение критической глубины в распределительном канале.
Исходные данные: (из расчёта магистрального канала).
Расход Q = 9,8 м3/сек.
Ширина канала по дну bст = 8,5 м.
hн = h0 =1,42 м.
коэффициент заложения откоса m = 1.
Коэффициент шероховатости n = 0,025.
Уклон дна канала i = 0,00029.
Глубина воды у подпорного сооружения hн = 3,0h0 =3 1,42 = 4,26 м.
Коэффициент Кориолиса = 1,1.
Ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2.
Наиболее простым способом является расчёт критической глубины методом Агроскина.
Критическая глубина для канала прямоугольного сечения определяется по формуле:
Безразмерная
характеристика
вычисляется
по формуле 
Из
этого следует:
Установление формы кривой свободной поверхности.
Знак числителя дифференциального уравнения определяется путём сравнения глубины потока у подпорного сооружения hn с нормальной глубиной h0.
Знак
знаменателя
дифференциального
уравнения
определяется
путём сравнения
глубин потока
у подпорного
сооружения
hn
с критической
глубиной. Так как hn
= 4,26
h0
= 1,42, то k
k0,
,
числитель
выражения (1)
положительный
(+).
Так как hn = 4,26 hкр = 0,519, то поток находится в спокойном состоянии Пк 1, знаменатель выражения (1) положительный (+).
в магистральном
канале образуется
кривая подпора
типа A1.
3.3 Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина.
Гидравлический показатель русла (x) принимаем равным 5,5.
При уклоне i 0 расчёт канала ведём по следующему уравнению:
,
где e1-2
– расстояние
между двумя
сечениями
потока с глубинами
h1
и h2,
м.
а – переменная величина, зависящая от глубины потока.
i – уклон дна канала = 0,00029.
z – переменная величина зависящая от глубин потока.
- среднее
арифметическое
значение фиктивного
параметра
кинетичности.
(z) – переменная функция.
Переменная
величина a
определяется
по формуле: 
, где h1
и h2
– глубина потока
в сечениях.
z1 и z2 – переменные величины в сечениях между которыми определяется длина кривой свободной поверхности.
где 
=1,532
табл. XXIII
(а)[1].
h – глубина потока в рассматриваемом сечении, м.
- безразмерная характеристика живого сечения.
h0 – нормальная глубина = 1,42.
- безразмерная характеристика.
Гидравлический расчёт шлюза – регулятора в голове магистрального
канала.
Определение ширины шлюза – регулятора в голове магистрального канала.
В состав расчёта входит:
Определение рабочей ширины регулятора при максимальном расходе в магистральном канале. Щиты полностью открыты.
Данные для расчёта:
Расход Qmax = 14,7 м3/с.
Стандартная ширина магистрального канала bк = 8,5 м.
hmax = 1,80 м.
коэффициент откоса m = 1.
z = (0,1 – 0,3 м) = 0,1м.
Форма сопряжения подводящего канала с регулятором: раструб.
Порядок расчёта:
Определяется напор перед шлюзом регулятором H = hmax + z = 1,80 + 0,1 = 1,9 м.
Определяется скорость потока перед шлюзом регулятором: 
Определяется полный напор перед регулятором: 
= 1,1.
Проверяется водослив на подтопление, для чего сравнивается отношение 
- глубина подтопления.
P – высота водослива со стороны НБ.
Вычисляем выражение: 
Где п – коэффициент подтопления.
m – коэффициент расхода водослива.
b – ширина водослива.
H0 – полный напор.
Дальнейший расчёт ведётся в табличной форме.
Таблица 4.1
Расчёт
для построения
графика зависимости 
=f(b).
| b, м. | m таб.8.6[1] | K2 таб.8.7[1] | Подтопление водослива | п таб.22.4[1] | | Примечание | |
| Подтоплен | Не подтоплен | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 6,8 | 0,369 | 0,76 | + | - | 0,81 | 2,03 | |
| 5,95 | 0,365 | 0,77 | + | - | 0,79 | 1,71 | |
| 5,1 | 0,362 | 0,81 | + | - | 0,80 | 1,48 | |
| 4,25 | 0,358 | 0,82 | + | - | 0,81 | 1,23 | |
Водослив
считается
подтопленным
если 
,
коэффициент
подтопления
определяется
по табл. 8.8[1].
По
данным таблицы
4.1 строится график
зависимости
и по графику
определяется
искомая ширина
b.
.
Принимаем
регулятор
однопролётный
шириной 4,2м.
Похожие работы
... , чрезвычайные ситуации на которых могут привести к большим человеческим жертвам и значительному материальному ущербу. 2. Для расчета последствий чрезвычайных ситуаций на гидротехнических сооружениях Павловской ГЭС, проведена оценка состояния сооружений и рассмотрено местоположение данного объекта. Показано, что некоторые сооружения Павловского гидроузла находятся в изношенном состоянии, ...
... в предсказании краткосрочных процессов (на 10-15 лет), что связано с отсутствием необходимых материалов о состоянии компонентов экосистем и процессах их эволюционных и циклических изменений. 1.4 Экономические последствия строительства и эксплуатации водохранилищ 1.4.1 Воздействие ГТС на земельные ресурсы Изменения, вносимые созданием и эксплуатацией ГТС в режим водотока, как и изменения, ...
... . Для оценки режима течения жидкости вводят специальный критерий; число кавитации К f ' 7. Истечение жидкости из отверстий и насадков > 7.1. Отверстие в тонкой стенке Одной из типичных задач гидравлики, которую можно назвать задачей прикладного характера, является изучение процессов, связанных с истечением жидкости из отверстия в тонкой стенке и через насадки. ...
... верхового клина плотины из супесей с параметрами, приведенными в задании на проектирование, вышеуказанные значения коэффициентов заложения откосов следует увеличивать на 0,25...0,5 /15/. Коэффициенты заложения откосов плотин из грунтовых материалов Для дальнейшего проектирования принимаю: Нпл= ФПУ + 1,3 м - дна = 113 + 1,3 – 100 =114,3 м. Заложение верхового откоса - ...
0 комментариев