СОДЕРЖАНИЕ


Расчёт магистрального канала.

Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости.

Проверка канала на заиление.

Определение глубин наполнения канала.

Расчёт распределительного и сбросного канала.

Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну.

Расчёт распределительного канала методом И.И Агроскина.

Расчёт сбросного канала.

Расчёт кривой свободной поверхности в магистральном канале.

Определение критической глубины в распределительном канале.

Установление формы кривой свободной поверхности.

Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина.

Гидравлический расчёт шлюза-регулятора.

4.1 Определение ширины шлюза – регулятора в голове магистрального канала.

Расчёт водосливной плотины.

Определение гребня водосливной плотины.

Построение профиля водосливной плотины.

Гидравлический расчёт гасителей.

Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина.

Гидравлический расчёт водобойной стенки (Расчёт длины колодца).

Список используемой литературы.


Вариант 3(5).


На реке N проектируется узел гидротехнических сооружений.

В состав узла входят:

А) Водосливная плотина.

Б) Водозаборный регулятор с частью магистрального канала.

Магистральный канал подаёт воду на орошение и обводнение подкомандной ему территории. На магистральном канале устраивается распределительный узел. На сбросном канале, идущем от этого узла, устраивается перепад (схема I).


Схема I


Расчёт магистрального канала.

В состав расчёта входит:

Определение размеров канала из условия его неразмываемости (при Qmax = 1,5Qн) и незаиляемости (при Qmin = 0,75Qн).

Определение нормальных глубин для заданных расходов и построение кривой

Q = f(h).


Данные для расчёта:


Расход Qн = 9,8 м3/сек. Qmax = 14,7. Qmin = 7,35.

Уклон дна канала i = 0,00029.

Грунты – плотные глины.

Условие содержания: среднее.

Мутность потока  = 1,35 кг/м3.

Состав наносов по фракциям в %:

d = 0.25 – 0.1 мм = 3.

d = 0,10 – 0,05 мм = 15.

d = 0,05 – 0,01 мм = 44.

d = 0,01мм = 38.

Глубина воды у подпорного сооружения 3,0 h0.


1.1 Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости.


Принимаем коэффициент заложения откоса канала «m» в зависимости от грунта и слагающего русла канала по таблице IX [1] m = 1.

Принимаем коэффициент шероховатости “n” в зависимости от условия содержания канала по таблице II [1] n = 0,025.

Принимаем допускаемое значение скорости на размыв в зависимости от грунта, слагающего русло канала по таблице XVI [1] Vдоп = 1,40 м/с.

Принимаем максимальную скорость потока в канале Vmax = Vдоп = 1,40м/с.

Вычисляем функцию из формулы Шези:

По вычисленному значению функции при принятом коэффициенте шероховатости ( n ), определяем допускаемый гидравлический радиус (Rдоп).

Rдоп = 2,92 м. Таблица X[1].

Вычисляем функцию

Qmax – максимальный расход канала м3/с.

4m0 – определяется по таблице X[1] 4m0 = 7,312.

По вычисленному значению функции при принятом коэффициенте шероховатости ( n ), определяем гидравлически наивыгоднейший радиус сечения по таблице X[1]. Rгн = 1,54 м.

Сравниваем Rдоп с Rгн и принимаем расчётный гидравлический радиус сечения (R). Так как Rдоп  Rгн то R  Rгн 2,92 1,54, принимаем R = 1,38.

Определяем отношение

По вычисленному отношению определяем отношение по таблице XI [1].

Вычисляем ширину канала по дну и глубину потока в канале

Принимаем стандартную ширину равную 8,5 м.

Определяется глубина потока в канале при пропуске нормального расхода Qн при принятой ширине канала в м. Для этого вычисляется функция

Далее определяется гидравлический наивыгоднейший радиус по таблице X[1]

Rгн = 1,31 м. По вычисленному отношению определяется отношение по таблице XI[1]. Нормальная глубина

Определяется глубина потока в канале при пропуске минимального расхода:


При Rгн = 1,17, таблица XI[1].

Далее определяем отношение По этому отношению определяем таблица XI[1].




Информация о работе «Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений»
Раздел: Разное
Количество знаков с пробелами: 21514
Количество таблиц: 8
Количество изображений: 65

Похожие работы

Скачать
193255
15
1

... , чрезвычайные ситуации на которых могут привести к большим человеческим жертвам и значительному материальному ущербу. 2.  Для расчета последствий чрезвычайных ситуаций на гидротехнических сооружениях Павловской ГЭС, проведена оценка состояния сооружений и рассмотрено местоположение данного объекта. Показано, что некоторые сооружения Павловского гидроузла находятся в изношенном состоянии, ...

Скачать
224699
13
7

... в предсказании краткосрочных процессов (на 10-15 лет), что связано с отсутствием необходимых материалов о состоянии компонентов экосистем и процессах их эволюционных и циклических изменений.   1.4 Экономические последствия строительства и эксплуатации водохранилищ   1.4.1 Воздействие ГТС на земельные ресурсы Изменения, вносимые созданием и эксплуатацией ГТС в режим водотока, как и изменения, ...

Скачать
191065
4
84

... . Для оценки режима течения жидкости вво­дят специальный критерий; число кавитации К f ' 7. Истечение жидкости из отверстий и насадков > 7.1. Отверстие в тонкой стенке Одной из типичных задач гидравлики, которую можно назвать задачей прикладного характера, является изучение процессов, связанных с истечением жидкости из отверстия в тонкой стенке и через насадки. ...

Скачать
69438
6
18

... верхового клина плотины из супесей с параметрами, приведенными в задании на проектирование, вышеуказанные значения коэффициентов заложения откосов следует увеличивать на 0,25...0,5 /15/. Коэффициенты заложения откосов плотин из грунтовых материалов Для дальнейшего проектирования принимаю: Нпл= ФПУ + 1,3 м - дна = 113 + 1,3 – 100 =114,3 м. Заложение верхового откоса - ...

0 комментариев


Наверх