Характеристика генерального и ситуационного плана
Наличие вредных веществ IV-гo класса опасности (пропана, бутана), обладающих наркотическим действием
Нормативно-правовая база обеспечения пожарной безопасности автомобильной газозаправочной станции
Задачи дипломного проектирования
Анализ возможных причин разгерметизации технологической системы
Расчет зоны взрывоопасных концентраций при испарении сжиженных углеводородных газов с площади разлива
Возможная обстановка при воздействии волны
Высота центра "огненного шара"
Параметры волны давления при взрыве резервуара с СУГ
Возможная обстановка на объекте при воздействии теплового излучения от "огненного шара"
Эффективный диаметр пролива d, м
Возможная обстановка на объекте при воздействии
Технические мероприятия
Мероприятия по обеспечению безопасности людей
Анализ технических решений, направленных на совершенствование противопожарной защиты
Зоны взрывоопасных концентраций паровоздушной смеси
Определение возможной обстановки на пожаре к моменту введения сил и средств
Величина максимальной приземной концентрации газа
Охрана поверхностных и подземных вод от загрязнений
Экономическая оценка эффективности применения
Новый вариант
Сопоставление вариантов и определение экономического эффекта
Определяем диаметры трубопровода
Определяем требуемый напор у основного водопитателя
Навигация
Эффективный диаметр пролива d, м
Проектирование автомобильной газозаправочной станции сжиженным газом пропан-бутан
118375
знаков
21
таблица
10
изображений
2.9.2 Эффективный диаметр пролива d, м
где F - площадь пролива, м2.
2.9.3 Высота пламени Н, м
где mвыг - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг·м-2·сек-1; ρв -
плотность окружающего воздуха, кгм-3 ; g = 9,81 м·сек-2 - ускорение свободного падения.
2.9.4 Угловой коэффициент облученности Fq:
2.9.5 Коэффициенты облученности для вертикальной и горизонтальной площадок, соответственно φv, φh:
где r - расстояние от геометрического центра облучаемого объекта, м; Н -высота пламени, м.
2.9.6 Коэффициент пропускания атмосферы:
где г - расстояние от геометрического центра облучаемого объекта, м; d -эффективный диаметр пролива, м.
Значение средне поверхностной плотности теплового излучения пламени Ef принимается на основе экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице 7. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать величину Ef такой же, как для очагов 10 и 50 м, соответственно. При отсутствии данных допускается принимать величину Ef равной: 100 кВт·м-2 для СУГ и 40 кВт·м-2 для нефтепродуктов и для твердых материалов.
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени и массовая скорость выгорания углеводородов приведены в таблице 11.
Таблица 11
| Топливо | Ef, кВт·м 2 | mвыг кг ·м-2сек-1 | ||||
| d=10м | d=20м | d=30м | d=40м | d=50м | ||
| СПГ (метан) | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08 |
| СУГ (пропан-бутан) | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,10 |
| Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06 |
| Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04 |
| Нефть | 25 | 19 | 15 | 12 | 10 | 0,04 |
Интенсивность теплового излучения q (кВт·м-2 ) для пожара пролива СУГ приведена в таблице 12 и на рисунке 8.
Таблица 12
| r | d | Fq | t | q |
| 5 | 7,0 | 0,358 | 0,998 | 28,639 |
| 10 | 7,0 | 0,121 | 0,995 | 9,661 |
| 15 | 7,0 | 0,056 | 0,991 | 4,509 |
| 20 | 7,0 | 0,030 | 0,988 | 2,411 |
| 30 | 7,0 | 0,011 | 0,981 | 0,884 |
| 40 | 7,0 | 0,005 | 0,974 | 0,405 |
| 50 | 7,0 | 0,002 | 0,967 | 0,215 |
| 60 | 7,0 | 0,0016 | 0,961 | 0,126 |
| 70 | 7,0 | 0,001 | 0,954 | 0,080 |
Рис.8. Интенсивность теплового излучения при пожаре пролива СУГ, кВт/м2
Похожие работы
... ) и бизнес-планов. Организует производственно-хозяйственную деятельность на основе широкого использования новейшей техники и технологии, прогрессивных форм управления и организации труда, научно обоснованных нормативов материальных, финансовых и трудовых затрат, изучения конъюнктуры рынка и передового опыта (отечественного и зарубежного) в целях всемерного повышения технического уровня и качества ...
0 комментариев