Плотность тока в обмотке статора (окончательно) по (8.27)
Магнитное напряжение воздушного зазора по (8.103)
Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,005; 0.01; 0.015; 0.02; 0.025; 0.03; 0.035; 0.04. Результаты расчета сведены в табл. 1
Пусковые параметры по (8,277) и (8,278)
Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора по (8.331)
Навигация
Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,005; 0.01; 0.015; 0.02; 0.025; 0.03; 0.035; 0.04. Результаты расчета сведены в табл. 1
Асинхронный двигатель
39328
знаков
6
таблиц
31
изображение
56. Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,005; 0.01; 0.015; 0.02; 0.025; 0.03; 0.035; 0.04. Результаты расчета сведены в табл. 1.
Таблица 1. Рабочие характеристики асинхронного двигателя
Р2ном = 90 кВт; U1 = 380/660 В; 2р = 4; Ioa = 1.2 A; Iop = Iμ = 20 A; Рст + Рмех = 2,1 кВт;
r1 = 0,089 Ом; г’2 = 0,071 Ом; с1 = 1,02; a’ = 1,04; а = 0,091 Ом; b’ = 0; b = 0,8 Ом
| № | Расчетная | Размер- | Скольжение s | sном | |||||||
| п/п | Формула | ность | 0,005 | 0,01 | 0,015 | 0,02 | 0,025 | 0,03 | 0,035 | 0,04 | 0,0135 |
| 1 | a’г’2/s | Ом | 14,77 | 7,38 | 4,92 | 3,69 | 2,95 | 2,46 | 2,11 | 1,85 | 5,47 |
| 2 | R=a+a’г’2/s | Ом | 14,86 | 7,47 | 5,01 | 3,78 | 3,04 | 2,55 | 2,2 | 1,94 | 5,56 |
| 3 | X=b+b’г’2/s | Ом | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
| 4 | Z=(R²+X²)½ | Ом | 14,88 | 7,51 | 5,07 | 3,86 | 3,14 | 2,67 | 2,34 | 2,1 | 5,62 |
| 5 | I’’2=U1/Z | А | 25,54 | 50,6 | 74,95 | 98,45 | 121,02 | 142,32 | 162,39 | 180,95 | 64,62 |
| 6 | cosφ’2=R/Z | ---- | 0,999 | 0,995 | 0,988 | 0,979 | 0,968 | 0,955 | 0,94 | 0,924 | 0,989 |
| 7 | sinφ’2=X/Z | ---- | 0,054 | 0,107 | 0,158 | 0,207 | 0,255 | 0,3 | 0,342 | 0,381 | 0,142 |
| 8 | I1a=I0a+I’’2cosφ’2 | А | 26,71 | 51,55 | 75,25 | 97,58 | 118,35 | 137,12 | 153,85 | 168,4 | 74,11 |
| 9 | I1p=I0p+I’’2sinφ’2 | А | 21,38 | 25,41 | 31,84 | 40,38 | 50,86 | 32,7 | 75,54 | 88,94 | 30,19 |
| 10 | I1=(I²1a+I²1p)½ | А | 34,21 | 57,47 | 81,71 | 105,6 | 128,82 | 150,78 | 171,39 | 190,44 | 80 |
| 11 | I’2=c1I’’2 | А | 26,05 | 51,61 | 76,45 | 100,42 | 123,44 | 145,17 | 165,64 | 184,57 | 76,45 |
| 12 | P1=3U1I1a·10ˉ³ | кВт | 30,45 | 56,77 | 85,79 | 111,24 | 134,92 | 156,32 | 175,39 | 191,98 | 85,79 |
| 13 | Pэ1=3I1²r1·10ˉ³ | кВт | 0,31 | 0,88 | 1,78 | 2,98 | 4,43 | 6,07 | 7,84 | 9,68 | 1,78 |
| 14 | Pэ2=3I’2²г’2·10ˉ³ | кВт | 0,145 | 0,567 | 1,245 | 2,148 | 3,246 | 4,489 | 5,844 | 7,256 | 1,245 |
| 15 | Pдоб=0,005P1 | кВт | 0,152 | 0,284 | 0,429 | 0,556 | 0,675 | 0,782 | 0,877 | 0,96 | 0,429 |
| 16 | ΣP=Pст+Pмех+Pэ1+Pэ2+Pдоб | кВт | 2,745 | 3,869 | 5,592 | 7,822 | 10,489 | 13,479 | 16,699 | 20,034 | 5,592 |
| 17 | P2=P1-ΣP | кВт | 33,2 | 60,64 | 91,382 | 119,06 | 145,41 | 169,8 | 192,09 | 212,01 | 90 |
| 18 | η=1-ΣP/P1 | ---- | 0,91 | 0,932 | 0,935 | 0,93 | 0,922 | 0,914 | 0,905 | 0,896 | 0,935 |
| 19 | cosφ=I1a/I1 | ---- | 0,781 | 0,897 | 0,921 | 0,924 | 0,919 | 0,909 | 0,898 | 0,884 | 0,916 |
Рис. 1. Рабочие характеристики спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
(Р2ном = 90 кВт, 2р = 4, Uном = 380/660 В, I1ном = 80 А, cos φном = 0,916, ηном = 0,935, sном = =0,0135).
Таблица 2. Сравнение рабочих характеристик.| Харак- | Начальные | Данные спроектированного | Отличие, % | ||
| теристика | данные | двигателя | |||
| sном | 0,013 | 0,0135 | 3,8 | ||
| cosφном | 0,91 | 0,916 | 0,7 | ||
| η | 0,93 | 0,935 | 0,5 | ||
Расчет пусковых характеристик.
Расчет токов с учетом влияния изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учета влияния насыщения от полей рассеяния)
Расчет проводится по формулам табл. 8,30 в целях определения токов в пусковых режимах для дальнейшего учета влияния насыщения на пусковые характеристики двигателя. Подробный расчет приведен для s = 1.
57. Активное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока [vрасч = 115 ˚С, ρ115=10ˉ³/20,5 Ом·м, bc/bп=1, f1=50Гц].
по рис. 8.57 для ξ = 2,05 находим φ = 0,95;
по (8.246)
по (8.253), так как b1/2<hr<h1+b1/2
(по п. 45 расчета г’c и r2). Приведенное сопротивление ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока
58. 
Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока по рис. 8,58 для ξ=2,05 φ΄=kд=0,72; по табл. 8,25, рис. 8,52, а, ж (см. также п. 47 расчета) и по (8,262)
Похожие работы
... из строя эл. двигателя. вспомо- гатель-ная. Защитные крышки, кожухи, эмали, лаки. Конструк- ционные материалы, краски, лаки, эмали. Таблица 7.1. СФА АД Система асинхронного двигателя для структурно-функционального анализа представлена на рис. 7.2. Рис. 7.2. Схема для СФА Матрица механической связи основных элементов структуры асинхронного электродвигателя приведена ниже в ...
... b = a(t2) + g(t2) = w0× t + g 2. ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ 2.1 Наименование и область применения Разрабатываемое устройство называется: автоматическая система управления асинхронным двигателем. Область применения разрабатываемого устройства не ограничивается горнодобывающей промышленностью и может использоваться на любых предприятиях для управления машинами с асинхронным приводом. 2.2 Основание для ...
... . Целью дипломного проекта является разработка и исследование автоматической системы регулирования (АСР) асинхронного высоковольтного электропривода на базе автономного инвертора тока с трехфазным однообмоточным двигателем с детальной разработкой программы высокого уровня при различных законах управления. В ходе конкретизации из поставленной цели выделены следующие задачи. Провести анализ ...
... , потребляемой из сети, также возрастает с ростом мощности и частоты вращения двигателей; при мощности более 1 кВт он составляет 0,7—0,9; в микродвигателях 0,3—0,7. Общие сведения о режимах работы асинхронного двигателя. В двигательном режиме разница частот вращения ротора и поля статора в большинстве случаев невелика и составляет лишь несколько процентов. Поэтому частоту вращения ротора ...
0 комментариев