Определяем степень черноты факела

6. Определяем степень черноты факела.

аф = m aсв+(1- m ) аг, где

m – коэффициент, характеризующий долю топочного объема ,

aсв= 1-е-( kг r + kс) РS=1-е-3,43*0,1*1,5=0,4

aг =1-е-kг r РS=1-е-8,96*0,263*0,1*1,5=0,298

аф = m* aсв+ (1-m )* aг=0,5 * 0,4 + (1-0,5) * 0,298=0,349;

Определяем коэффициент М, зависящий от положения максимума температуры пламени по высоте топки.

М = 0,54-0,2 Хm, где Хm = = =0,177

М = 0,54-0,2 Хm=0,54 - 0,2 * 0,177 = 0,5

8.Определяем среднюю суммарную теплоемкость продуктов сгорания на 1м3 газа при нормальных условиях.

VCср =

 = 15950 при 10000С

Та = 1700 + 273 = 19730К

=12730К

VCср = =19,79

9. Определяем степень черноты топки.

ат = 0,51

10. Определяем действительную температуру на выходе из топки по формуле:

==1017

3.5. Расчет первого конвективного пучка.

Определяем площадь поверхности нагрева конвективного пучка

Н= 116

n=328, где n – количество труб.

n Iк.п.=225 n IIк.п.=103

Iк.п. = 0,69 IIк.п. = 0,31

НIIк.п.=116*0,31= 36 м2

НIк.п.=116-36=80 м2

Определяем относительный продольный и поперечный шаги.

σ1 = 1,96 σ2 = 2,16

Определяем площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания при поперечном омывании гладких труб.

Fm.сеч = =0,41 (м2)

Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после газохода. В дальнейшем весь расчет ведем для двух предварительно принятых температур.

Θ//1кп =800

Θ//1кп =700

Определяем теплоту, отданную продуктами сгорания; кДж/м3.

I/Iк.п.==16826

Qб = φ (I/ - I// +I0пр).

Θ//1кп=800 ; Qб =0,98(16826 – 12924 + 0,05*328,75)=3840,07

Θ//1кп =700; Qб =0,98(16826 – 11163 + 0,05*328,75)=5565,85

Вычисляем расчетную температуру потока продуктов сгорания.

для Θ//1=800 ==908,5

для Θ//1=700 ==858,5

7. Определяем температурный напор.

Δt = Θ-tк; tк = 194,70С – температура конденсата.

для Θ//1=800; Δt = Θ-tк=908,5 - 194,7 =713,8;

для Θ//1=700; Δt = Θ-tк=858,5 – 194,7 = 663,8.

8. Подсчитываем среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева.

ωг = .

для Θ//1=800 ωг = =6,6;

для Θ//1=700 ωг = =6,3.

Похожие работы

Розширення центральної опалювальної котельні середньої потужності

Скачать

86497

13

11

... і розрахунок основного обладнання 4.1 Характеристика котлів марки ДЕ-4–14ГМ У зв'язку з розширенням котельні виникає потреба вибору котельного агрегату. Зважаючи на те, що котли ДЕ-4–14ГМ мають високий ККД та добре зарекомендували себе в роботі, а також підходять для розширення своєю потужністю, обираємо саме цей котел. Газомазутні парові вертикальні водотрубні котли типу ДЕ призначені для ...

Расчет теплового баланса парового котла

Скачать

51790

3

2

... ,4 32517 2200 3410,4 34202 По результатам расчетов выполняем построение графика зависимости энтальпий продуктов сгорания Н от температуры Т. 4 Тепловой баланс котла Расчет теплового баланса котельного агрегата выполняем по формулам в соответствии с источником [2]. При работе парового котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре, и на ...

Проектирование котельной промышленного предприятия

Скачать

43148

13

2

... м2 3,4 Средняя скорость газов в повороте, м/с 5,2 Динамическое давление, мм.вод.ст. Рисунок 7-2 [5] 0,8 Сопротивление поворота, мм.вод.ст. 1,6 Второй котельный пучок Площадь сечения, м2 1,46 Средний секундный объём газов, м3/с 13,78 Скорость газов, м/с 9,44 Динамическое давление, мм.вод ...

Разработка и строительство котельной

Скачать

149172

26

0

... .. И тогда все строительно-монтажные работы котельной при работе на газе-дегазации составят 157,04 тыс.руб., а стоимость оборудования составит 1872,92 тыс.руб. Таблица 3.2 Расчет договорной цены на строительство котельной Стоимость работы, тыс.руб. при работе: № Наименование затрат Обоснование на угле на газе от дегазации 1 2 3 4 5 1. Базисная сметная стоимость ...