Вибір системи пилоприготування і млинів
Повітряний баланс топки
Вибір температур відходящих газів
Тепловий баланс котла
Теплота, що корисно використана в котлі
Розрахунок теплообміну в топковій камері
Радіаційні властивості продуктів згоряння
Вибір пальникового пристрою
Загальні положення
Промислова санітарія
Виробниче освітлення
Шум і вібрація у виробничих приміщеннях
Охорона навколишнього середовища
Способи оцінки економічної ефективності
Розрахунок капітальних вкладень (інвестицій)
Показники ефективності
Навигация
Вибір температур відходящих газів
Розробка топково-пальникового пристрою котла
60528
знаков
9
таблиц
4
изображения
2.4 Вибір температур відходящих газів
Температура відхідних газів за котлом tВІД вибирається за умовою ефективного використання тепла палива та витрати металу на хвостові поверхні нагріву. При виборі температури відхідних газів варто враховувати, що при спалюванні високосірчастих та високовологих палив можлива низькотемпературна корозія хвостових поверхонь нагріву і, у першу чергу, повітропідігрівника.
Для повного виключення корозії поверхні нагріву, при відсутності спеціальних мір захисту, температура металевої стінки повинна бути приблизно на 100С вище температури точки роси димових газів, але це призведе до значного превищення температури відхідних газів над економічними їх значеннями, що приведені в [1, табл.II-8, c.71], тобто повинна виконуватися умова:
. 
(2.14)
Температура точки роси димових газів tР залежить від температури конденсації вологи tКОН при парціальному її тиску у газах та наведеному складу сірки у робочому паливі 
й золи 
, розраховується за формулою:
tР = tКОН+Δ tР, (2.15)
, 
[1, табл.II-8, c.71].
.
Визначимо температуру конденсації водяної пари, димових газів [1. табл.XXIII. c.204] при парціальному тиску водяної пари. Так як топкова камера працює без наддуву, то абсолютний тиск Р=1кгс/см2 або Рн2о=1кгс/см2 і температура конденсації tКОН=99,090С.
.
Рекомендації з вибору температури відхідних газів наведені у [1. табл.II. c.72] і повинна бути не нижче пропонованої.
Оптимальне значення tвідвибирається на основі техніко-економічних розрахунків. Приймаємо tвід =1280С.
Для виключення корозії повітропідігрівника нижній куб виконується змінним.
2.5 Розрахунок ентальпій повітря і продуктів згоряння
Ентальпії повітря і продуктів згоряння розраховуються на 1 кг твердого палива за нормальних умов (0оС і 101,3 кПа).
Ентальпія газів при a = 1,0 і температурі JоС, кДж/кг:
, (2.16)
де 
, 
, 
– ентальпія відповідно CO2, N2, H2O приймається по [1, табл.XIII, с.179].
Ентальпія теоретично необхідної кількості повітря при температурі JоС, кДж/м3:
, (2.17)
де 
– ентальпія повітря, приймається по [1, табл.XIII, с.179].
Ентальпія золи розраховується за формулою, кДж/кг:
, (2.18)
де 
- зольність робочої маси палива; 
- ентальпія 1 кг золи, приймається по [1, табл.XIII, с.179].
Ентальпія димових газів на 1 кг палива при a >1, кДж/кг:
. (2.19)
Дані розрахунку ентальпій продуктів згоряння зводяться в 
таблицю (таблиця 2.2). При складанні таблиці для кожного 
визначаються значення I в області, що перекриває очікуємий діапазон температур у газоході.
Таблиця 2.2 – Ентальпії повітря і продуктів згоряння.
|
| ||||||||
| αт=1,2 | αвід=1,56 | |||||||
| υ , |
|
|
|
| I | ΔI | I | ΔI |
| 100 | 875,7 | 800,3 | 80,8 | 18,5 | 1054,2 | 1342,36 | ||
| 200 | 1776,5 | 1608,9 | 169,3 | 38,76 | 2137,3 | 1083,1 | 2720,74 | 1378,4 |
| 300 | 2702,2 | 2434,4 | 264 | 60,46 | 3249,9 | 1112,4 | 4123,94 | 1403,2 |
| 400 | 3657,8 | 3276,6 | 360,3 | 82,5 | 4395,7 | 1146 | 5574,89 | 1450,95 |
| 900 | 8807,4 | 7747,3 | 875,7 | 200,53 | 10557,5 | 13346,41 | ||
| 1000 | 9896,8 | 8681,7 | 984,6 | 225,5 | 11858,5 | 1301 | 14984,05 | 1637,64 |
| 1100 | 10990,4 | 9645,4 | 1097,8 | 251,3 | 13170,8 | 1312,3 | 16643,42 | 1659,37 |
| 1200 | 12092,3 | 10609 | 1206,7 | 276,3 | 14490,6 | 1319,8 | 18309,64 | 1666,22 |
| 1300 | 13219,4 | 11568,6 | 1361,7 | 311,86 | 15844,9 | 1354,2 | 20009,67 | 1700,03 |
| 1600 | 16655,2 | 14530,9 | 1877,1 | 429,9 | 19991,3 | 25222,4 | ||
| 1700 | 17815,9 | 15519,7 | 2065,7 | 473 | 21380,3 | 1401,5 | 26983,94 | 1761,54 |
| 1800 | 18976,5 | 16508,6 | 2187,2 | 500,8 | 22779,7 | 1384,8 | 28722,11 | 1738,17 |
| 1900 | 20155 | 17518,4 | 2388,3 | 546,9 | 24204,4 | 1425,4 | 30512,2 | 1790,1 |
| 2000 | 21322,9 | 18532,4 | 2514 | 575,7 | 25605,1 | 1400,7 | 32276,74 | 1764,54 |
| 2100 | 22508,7 | 19546,3 | - | 575,7 | 27189,3 | 1583,8 | 34030,32 | |
| 2200 | 23698,6 | 20556,1 | - | |||||
| 2300 | 24880,2 | 21291 | - | |||||
| 2400 | 26065 | 22605 | - | |||||
+
, кДж/кг
, кДж/кг
, кДж/кг
, кДж/кгПохожие работы
... Знайдемо потужність променевого опалення для всіх 5 виробничих цехів депо, яка дорівнює їхній сумі. Рн=165,88+148,26+176,9+132,24+71,34=694,62кВт 7. ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНІ РОЗРАХУНКИ ЗА РАХУНОК ЕНЕРГОЗБЕРІГАЮЧИХ ЗАХОДІВ 7.1 Розрахунок економічної доцільності переводу парового котла на водогрійний режим Перелік матеріалів та обладнання, необхідних для переводу парового котла типу ...
... і розрахунок основного обладнання 4.1 Характеристика котлів марки ДЕ-4–14ГМ У зв'язку з розширенням котельні виникає потреба вибору котельного агрегату. Зважаючи на те, що котли ДЕ-4–14ГМ мають високий ККД та добре зарекомендували себе в роботі, а також підходять для розширення своєю потужністю, обираємо саме цей котел. Газомазутні парові вертикальні водотрубні котли типу ДЕ призначені для ...
0 комментариев