Данные по подстанции
Выбор типа районного трансформатора
Выбор аппаратуры и токоведущих частей подстанции
Расчёт токов короткого замыкания на шинах РУ
Выбор трансформатора собственных нужд
Схемы питания потребителей собственных нужд
> 365 А
Проверка шин и токоведущих элементов
> 8,732 МПа
Проверка разъединителей
> 0,82 Ом
> 0,642 Ом
> 104,8 ВА
> 21,1 А
< 300 В
Навигация
> 8,732 МПа
Проектирование транзитной тяговой подстанции для питания системы тяги 2 х 27,5 кВ
53584
знака
14
таблиц
23
изображения
40 > 8,732 МПа
Сборные шины НН районных потребителей(10 кВ), тип шин А - 60´ 8 по термической стойкости: 
600мм2 > 62,005мм2
по электродинамической устойчивости: 
м3
40 > 2,563 МПа
Фидеры районного потребителя (10 кВ), тип шин А - 20´ 3
по термической стойкости:
60мм2 > 44,972мм2
по электродинамической устойчивости:
м3
40 > 34,927 МПа
3.3 Проверка изоляторов
Шины подвешиваются с помощью полимерных подвесных изоляторов. Марки изоляторов и их технические данные представлены в таблице №7 для РУ 110 кВ и РУ 2х27,5 кВ.
Таблица № 8.
| Характеристики и марки изоляторов | Номинальное напряжение, кВ | Разрушающая сила при растяжении, кН | Длина пути утечки не менее, мм | Длина изоляционной части, мм | Масса, кг | Строительная высота, мм |
| ЛК – 120/110 | 110 | 120 | 2500 | 1010 | 3,2 | 1377 |
| ЛК – 120/35 | 35 | 120 | 900 | 370 | 1,8 | 597 |
В РУ – 10 кВ шины крепятся на опорных и проходных изоляторах.
Опорных изоляторах ИО 10 – 3,75 У3
1. по номинальному напряжению: 
, 
2. по допустимой нагрузке: 
где:
- разрушающая нагрузка на изгиб изолятора.
где: l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м ( РУ – 10 кВ: l = 1м);
а – расстояние между осями шин соседних фаз, м ( РУ – 10 кВ: а = 0,25 м );
225>122,944 даН
Выбор проходных изоляторов: ИП – 10/1600-750 У
1. по номинальному напряжению:
2. по допустимому току: 
3. по допустимой нагрузке:
где:- разрушающая нагрузка на изгиб изолятора.
1250>61,472 даН
3.4 Проверка выключателей
Выключатели проверяются:
на электродинамическую стойкость: 
где 
- ударный ток короткого замыкания, кА.
- предельный сквозной ток, кА
на термическую стойкость: 
где:
- величина теплового импульса в цепи выключателя, кА2×с;
- ток термической стойкости, кА;
- время протекания тока термической стойкости, с.
3. по номинальному току отключения: 
где: 
- периодическая составляющая тока короткого замыкания, кА;
- номинальный ток отключения выключателя, кА;
4. по полному току отключения: 
где: 
- номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе;
iк – полный ток КЗ;
5. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ: 
где: 
- номинальное нормируемое значение апериодическая составляющая тока короткого замыкания, кА;
где: 
- время от начала короткого замыкания до расхождения контактов выключателя.
– минимальное время действия релейной защиты, с;
- собственное время отключения выключателя, с.
6. по включающей способности: 
где: 
- номинальный ток включения выключателя: 
РУ-110 кВ
Выключатель: РМ – 121 – 20/1200
на электродинамическую стойкость:
3,160 < 102 кА
на термическую стойкость:
3,998 < 202 
3
3,998 < 1200 кА2 с
3. по номинальному току отключения:
1,388 < 20 кА
4. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ: 
0,342 < 13,010 кА
5. по полному току отключения:
41,295 > 2,305 кА
6. по включающей способности:
1,388 < 20 кА
3,160 < 102 кА
РУ_2х27,5 кВ
Выключатель: ВГБЭ-35-12,5/1000
на электродинамическую стойкость:
6,121 < 32 кА
на термическую стойкость:
7,939 < 12,52 3
7,939 < 486,750 кА2 с
3. по номинальному току отключения:
2,705 < 12,5 кА
4. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ:
0,313 < 5,816 кА
5. по полному току отключения:
23,494 > 4,254 кА
6. по включающей способности:
2,705 < 12,5 кА
6,121 < 32 кА
Выключатель: ВГБЭ-35-12,5/630
на электродинамическую стойкость:
6,121 < 32 кА
на термическую стойкость:
4,280 < 12,52 3
4,280 < 486,750 кА2 с
3. по номинальному току отключения:
2,705 < 12,5 кА
4. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ:
0,313 < 5,816 кА
5. по полному току отключения:
23,494 > 4,254 кА
6. по включающей способности:
2,705 < 12,5 кА
6,121 < 32 кА
РУ-10 кВ
Выключатель: ВВ/TEL-10-20/1600
на электродинамическую стойкость:
13,215 < 52 кА
на термическую стойкость:
31,141 < 202 3
31,141 < 1200 кА2 с
3. по номинальному току отключения:
5,433 < 20 кА
4. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ:
3,342 < 16,235 кА
5. по полному току отключения:
44,519 > 25,677 кА
6. по включающей способности:
5,433 < 20 кА
13,215 < 52 кА
Выключатель: ВВ/TEL-10-12,5/630 на электродинамическую стойкость:
13,215 < 32 кА
на термическую стойкость:
16,382 < 12,52 3
16,382 < 468,75 кА2 с
3. по номинальному току отключения:
5,433 < 12,5 кА
4. по номинальному току отключения апериодической составляющей тока КЗ:
3,342 < 10,147 кА
5. по полному току отключения:
27,825 > 25,677 кА
6. по включающей способности:
5,433 < 12,5 кА
13,215 < 32 кА
Похожие работы
... аварийного режима к.з. 1.2 Структурная схема тяговой подстанции Долбина В данном дипломном проекте предлагается рассмотреть модернизацию тяговой промежуточной подстанции с питающим напряжением 110 кВ. В Белгородской дистанции электроснабжения имеется 9 тяговых подстанций постоянного тока, 8 из которых питаются от ЛЭП-110 кВ, в том числе и тяговая подстанция «Долбина». Тяговая подстанция ...
... Данные о преобразовательных агрегатах взяты из раздела 1. Sн.пр.тр = SНОМ1 = 11,84 МВА; Idн = IНОМ вып= 3,2 кА; uк = 7,35 %. Определяем установившийся ток К.З. на шинах постоянного тока 3,3 кВ, по формуле (4.14) 5. Проверка оборудования тяговой подстанции по условиям короткого замыкания 5.1 Расчетный тепловой импульс на шинах 3,3 кВ подстанции определяется согласно [1] по формуле: ...
... и 5 поездов: . По результатам расчета строятся гистограммы распределения числа поездов (см. рис. 2 и 3). Рис. 2 Рис. 3 3. Расчет необходимых электрических величин Назначение расчетов системы электроснабжения и величины, определяемые при этих расчетах, изложены в /4/. В курсовом проекте используются два метода расчета - метод равномерного сечения графика движения поездов и ...
... , но и по вертикали, а это снижает возможность их схлестывания. В процессе разработки тяговой сети с ЭУП были проведены оптимизационные расчеты взаимного размещения экранирующего и усиливающего проводов по всему комплексу влияющих параметров и определены оптимальные расстояния. Так, расстояние между контактным проводом и усиливающим должно составлять 4.5м, между опорой и экранирующим проводом и ...
0 комментариев