Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

2.2  Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

Все расчеты выполняются по формулам с источника (1).

2.2.1  Определяем теоретический объем воздуха V⁰, м³/м³, необходимого для полного сгорания при сжигании газа:

V⁰=0,0476 [0,5 СО+0,5Н₂+1,5Н₂S+∑(m +)С_mН_n-О₂]

Где: m – число атомов углерода;

n – число атомов водорода.

V⁰=0,0476[(1+)95,5+(2+)2,7+(3+ )0,4+(4+ )0,2+(5+ )0,1]=

=0,0476[191+8,1+2,4+1,3+0,8]=9,7

2.2.2 Определяем теоретический объем азота V⁰_N2, м³/м³, в продуктах сгорания при сжигании газа:

V⁰_N2=0,79 V⁰ +

V⁰_N2=0,79 * 9,7+=7,7

2.2.3 Определяем объём трехатомных газов V_RO2, м³/м³, в продуктах сгорания при сжигании газа:

V_RO2=0,01(СО₂+СО+Н₂S+∑ m С_mН_n).

V_RO2=0,01(0,1+(1*95,5+2*2,7+3*0,4+4*0,2+5*0,1)=1,035

2.2.4 Определяем теоретический объём водяных паров V⁰_H2O, м³/м³, в продуктах сгорания при сжигании газа:

V⁰_H2O=0,01(Н₂S+Н₂+∑  С_mН_n+0,124d_г.тл)+0,0161 V⁰

где: d_г.тл – влагосодержание газообразного топлива, отнесенного к 1 м³ сухого газа, г/м³, d_г.тл =10

V⁰_H2O=0,01( *95,5+  *2,7+  *0,4+  *0,2+  *0,1+0,124*10)+

+0,0161*9,7=2,195

2.2.5 Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе для каждой поверхности нагрева.

где: a^′– коэффициент избытка воздуха перед газохода;

a^″– коэффициент избытка воздуха после газохода.

a″ = a′+ Da

где: Da – присос воздуха в поверхность нагрева,

По таблице 3,1 источник 1 для котла ДЕ 6,5 -14 присос воздуха составляет:

- топка Da_Т =0,05 (α^”_т=1,1)

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева Da¹_кп=0,05 (α^”_1кп=1,15)

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева Da²_кп=0,1 (α^”_2кп=1,25)

- водяной экономайзер (чугунный) Da_вэ=0,08 (α^”_вэ =1,35)

Средний коэффициент избытка воздуха:

- топка

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева

- водяной экономайзер

Определяем избыточное количество воздуха V^в_изб, м³/м³, для каждого газохода:

V^в_изб = V⁰ (a_ср –1)

- топка

V^в_{изб (т)}= 9,7(1,075 –1)=0,73

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

V^в_{изб(1кп)} = 9,7(1,125 –1)=1,2

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева

V^в_{изб(2кп)} = 9,7(1,2 –1)=1,94

- водяной экономайзер

V^в_изб(вэ) = 9,7(1,3 –1)=2,91

2.27 Определяем действительный объём водяных паров V_H2O, м³/м³, для газа

V _H2O=V⁰_H2O + 0,0161 (a_ср–1) V⁰

- топка V^Т_H2O=2,195 + 0,0161 (1,075–1) 9,7=2,207

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

V^1кп_H2O=2,195 + 0,0161 (1,125–1) 9,7=2,215

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева

V^2кп_H2O=2,195 + 0,0161 (1,2–1) 9,7=2,226

- водяной экономайзер

V^вэ_H2O=2,195 + 0,0161 (1,3–1) 9,7=2,24

2.2.8 Определяем действительный суммарный объём продуктов сгорания V_г, м³/м³, для газа:

V_г= V_RO2 + V⁰_N2 +(α_ср-1)V⁰ + V_H2O+ 0,0161 (a_ср–1) V⁰

- топка V^т_г= 1,035+ 7,7+(1,075-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,075–1) 9,7=11,67

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

V^1кп_г= 1,035+ 7,7+(1,125-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,125–1) 9,7=12,155

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрев

V^2кп_г= 1,035+ 7,7+(1,2-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,2–1) 9,7=12,885

- водяной экономайзер

V^вэ_г= 1,035+ 7,7+(1,3-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,3–1) 9,7=13,89

2.2.9 Определяем объемные доли трехатомных газов r_RO2 и водяных паров r_H2O, а также суммарную объемную долю r_п

r_RO2= V_RO2 / V_г ; r_H2O= V_H2O / V_г ; r_п = r_RO2+ r_H2O

- топка

r^т_RO2= 1,035/ 11,67= 0,089; r_H2O= 2,195 / 11,67=0,188; r_п = 0,089+ 0,188=0,277

- первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

r^1кп_RO2= 1,035/ 12,155=0,085; r_H2O= 2,195 / 12,155=0,181; r_п = 0,085+ 0,181=0,266

- второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева

r^2кп_RO2= 1,035/ 12,885=0,080; r_H2O= 2,195 / 12,885=0,17; r_п = 0,080+ 0,170=0,25

- водяной экономайзер

r^вэ_RO2= 1,035/ 13,89=0,075; r_H2O= 2,195 / 13,89=0,16; r_п = 0,075+ 0,16=0,235

2.2.10 Теоретический объем продуктов сгорания V⁰_г (м³/м³):

V° _г= V° _RO2 + V⁰_N2  + V° _H2O

V° _г= 1,035+ 7,7 + 2,195 =10,93

Все расчетные данные заносятся в таблицу 1.

Таблица 1. Объемов продуктов сгорания.

Похожие работы

Тепловой расчет парового котла типа Пп-1000-25-545/542-ГМ

Скачать

31037

64

4

... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...

Энергетика: Паровые котлы ДКВР (двухбарабанные водотрубные реконструированные)

Скачать

57643

6

0

... барабана по перепускным. Такая схема питания боковых экранов повышает надежность работы при пониженном уровне воды в верхнем барабане, увеличивает кратность циркуляции. Экранные трубы паровых котлов ДКВР изготовляют из стали 51ґ2.5 мм. В котлах с длинным верхним барабаном экранные трубы приварены к экранным коллекторам, а в верхний барабан ввальцованы. Шаг боковых экранов у всех котлов ДКВР 80 ...

Поверочный расчет парового котла ДКВР 4-14, работающего на твердом топливе Кузнецкий Д

Скачать

30215

2

3

... трубы, равной 2 м. В дальнейшем завод предполагает освоить изготовление еще трех типов труб с длинами: 1,5, 2,5 и 3,0 м. Чугунные экономайзеры допускаются к установке при давлении пара в котлах не выше 22 атм. 1.3 Твердое топливо: Кузнецкий Д Залегающий в большинстве случаев глубоко в недрах земли уголь является основой топливного бюджета СССР. Уголь, как говорил В.И. Ленин, «это настоящий ...

Расчет теплового баланса парового котла

Скачать

51790

3

2

... ,4 32517 2200 3410,4 34202 По результатам расчетов выполняем построение графика зависимости энтальпий продуктов сгорания Н от температуры Т. 4 Тепловой баланс котла Расчет теплового баланса котельного агрегата выполняем по формулам в соответствии с источником [2]. При работе парового котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре, и на ...