Навигация
4.3. Результаты расчета
Результаты расчета для первого варианта
| Т | Ш | КПП | ППП | Э | РВП | |
| Избыток воздуха | 1.04 | 1.04 | 1.07 | 1.1 | 1.12 | 1.32 |
| Средний объем газов м3/кг | 13.02 | 13.02 | 13.17 | 13.47 | 13.71 | 13.1 |
| Объемная доля вод. Паров | 0.194 | 0.194 | 0.192 | 0.187 | 0.184 | 0.170 |
| Сум. объемная доля трехатом. газов | 0.286 | 0.286 | 0.282 | 0.276 | 0.270 | 0.249 |
| Привед. за элементом доля рециркуляции | 0.15 | 0.15 | 0.146 | 0.142 | 0.140 | 0 |
| Температура греющей среды , °С | ||||||
| на входе | 1902 | 1224 | 962 | 761 | 446 | 320 |
| на выходе | 1224 | 962 | 761 | 446 | 320 | 120 |
| Температура нагреваемой среды, °С | ||||||
| на входе | 315 | 419 | 466 | 290 | 270 | 30 |
| на выходе | 414 | 486 | 550 | 545 | 315 | 270 |
| Энтальпия греющей среды, кДж/кг | ||||||
| на входе | 40924 | 25041 | 19183 | 15085 | 8670 | 5422 |
| на выходе | 25041 | 19183 | 15085 | 8670 | 6181 | 2326 |
| Энтальпия нагреваемой среды,кДж/кг | ||||||
| на входе | 1399 | 2717 | 3014 | 2930 | 1199 | 379 |
| на выходе | 2616 | 3119 | 3345 | 3552 | 1399 | 3508 |
| Тепловосприятие по балансу, кДж/кг | 15849 | 5846 | 4101 | 6413 | 2492 | 3474 |
| Расход топлива: 20.85 м3/с Тепловые потери с уходящими газами: 4.97% КПД котла: 94.53% Невязка теплового баланса: 0.027% Площадь стен топки: 1890.3 м2 Объём топки: 4684.6 м3 Коэффициент теплового излучения топки: А0=0.659 Высота нижней призматической части топки: Н=20 м Средний коэффициент тепловой эффективности топки: U=0.57 Теплонапряжение сечения топки: Е9=5129 кВт/м2 Объёмное теплонапряжение топки: R2=163.5 кВт/м3 Теплонапряжение стен топки: R3=174.8 кВт/м2 Теплота излучения из топки на ширму: R5=587.8кДж/м3 Теплота излучения на выходе из ширм: R6=247.7кДж/м3 Поперечный шаг ширм: Y9=0.827 м Площадь дополнительных поверхностей ширм: F3=235м2 Поверхность собственно ширм: Н2=1003.2 м2 Тепловосприятие ширм: N2=5012.7 кДж/м3 Тепловосприятие потолочного пароперегревателя: Q9=1255 кДж/м3 Коэффициент теплоотдачи конвекцией в ширмах: А1=52.6 Вт/м2×К Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах: А3=108.2 Вт/м2×К | ||||||
| Т | Ш | КПП | ППП | Э | РВП | |
| Избыток воздуха | 1.04 | 1.04 | 1.07 | 1.1 | 1.12 | 1.32 |
| Средний объем газов м3/кг | 13.02 | 13.02 | 13.17 | 13.47 | 13.71 | 13.1 |
| Объемная доля вод. Паров | 0.194 | 0.194 | 0.192 | 0.187 | 0.184 | 0.170 |
| Сум. объемная доля трехатом. газов | 0.286 | 0.286 | 0.282 | 0.276 | 0.270 | 0.249 |
| Привед. за элементом доля рециркуляции | 0.15 | 0.15 | 0.146 | 0.142 | 0.140 | 0 |
| Температура греющей среды , °С | ||||||
| на входе | 1890 | 1219 | 960 | 747 | 431 | 304 |
| на выходе | 1219 | 960 | 747 | 431 | 304 | 120 |
| Температура нагреваемой среды, °С | ||||||
| на входе | 315 | 418 | 463 | 290 | 270 | 30 |
| на выходе | 414 | 482 | 550 | 545 | 315 | 270 |
| Энтальпия греющей среды, кДж/кг | ||||||
| на входе | 40617 | 24939 | 19123 | 14777 | 8362 | 5152 |
| на выходе | 24939 | 19123 | 14777 | 8362 | 5873 | 2326 |
| Энтальпия нагреваемой среды,кДж/кг | ||||||
| на входе | 1399 | 2700 | 2996 | 2930 | 1199 | 379 |
| на выходе | 2601 | 3100 | 3345 | 3552 | 1399 | 3243 |
| Тепловосприятие по балансу, кДж/кг | 15645 | 5804 | 4348 | 6413 | 2492 | 3179 |
| Расход топлива: 20.85 м3/с Тепловые потери с уходящими газами: 4.97% КПД котла: 94.53% Невязка теплового баланса: 0.027% Площадь стен топки: 1890.3 м2 Объём топки: 4684.6 м3 Коэффициент теплового излучения топки: А0=0,660 Высота нижней призматической части топки: Н=20 м Средний коэффициент тепловой эффективности топки: U=0.57 Теплонапряжение сечения топки: Е9=5129 кВт/м2 Объёмное теплонапряжение топки: R2=163.5 кВт/м3 Теплонапряжение стен топки: R3=174.8 кВт/м2 Теплота излучения из топки на ширму: R5=583,2кДж/м3 Теплота излучения на выходе из ширм: R6=245,4кДж/м3 Поперечный шаг ширм: Y9=0.827 м Площадь дополнительных поверхностей ширм: F3=235м2 Поверхность собственно ширм: Н2=1003.2 м2 Тепловосприятие ширм: N2=4976,9 кДж/м3 Тепловосприятие потолочного пароперегревателя: Q9=1255 кДж/м3 Коэффициент теплоотдачи конвекцией в ширмах: А1=52.6 Вт/м2×К Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах: А3=107,3 Вт/м2×К | ||||||
При уменьшение температуры горячего воздуха, падает энтальпия горячего воздуха, что ведет за собой и изменение теплоты воздуха. При понижение теплоты воздуха, падает значение полезного тепловыделение в топочной камере, от которого зависит величина температуры дымовых газов на выходе из топки. Как видно из формулы, она падает по линейной зависимости.
Расчет конвективного пароперегревателя.
Исходные данные для конвективного пароперегревателя.
Программа «OLJA0398».
| Конструктивные характеристики. | |||||||
| Наименование величины | Обозначе-ние | Разм. | Источник | Числ. знач. | |||
| 1.Внутренний диаметр труб пароперегревателя | D | мм | Задание на КП | 32 | |||
| 2. Толщина стенки труб |
| мм | Задание на КП | 7 | |||
| 3.Глубина газохода | bк.ш | М | Задание на КП | 7.53 | |||
| 4.Ширина газохода | aк.ш | М | Задание на КП | 17.36 | |||
| 5.Число радов труб у коллектора | ZP | Задание на КП | 3 | ||||
| 6.Высота трубной поверхности | Hп | м | Задание на КП | 1.3 | |||
| 7.Высота газового объёма перед ступенью | lоб | м | Задание на КП | 8 | |||
| 8.Поперечный шаг труб | S1 | мм | Задание на КП | 140 | |||
| 9.Продольный шаг труб | S2 | мм | Задание на КП | 56.5 | |||
| 10.Число ходов пара в ступени | Zx | Задание на КП | 1 | ||||
| Характеристики продуктов сгорания топлива. | |||||||
| 1.Теоретический объём сухого воздуха | V° | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 9.73 | |||
| 2. Энтальпия теоретического объёма продуктов сгорания при температуре 2200ºС | H°Г,V=2200ºC | кДж/м3 | Табл. П 4.3 | 40503 | |||
| 3. Теоретический объём водяных паров | V°H2O | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 2.19 | |||
| 4. Объём трёхатомных газов | VRO2 | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 1.04 | |||
| 5. Теоретический объём азота | V°N2 | м3/кг | Табл. П 4.3 | 7.7 | |||
| 6.Зольность топлива на рабочую массу | АР | б/р | Табл. П 4.3 | 0 | |||
| 7.Доля золы уносимая с газами | аун | Задание на КП | 0 | ||||
| Режимные параметры. | |||||||
| 1.Расход пара через ступень | D | кг/с | Задание на КП | 275 | |||
| 2.Расчётный расход топлива | ВР | кг/с | Задание на КП | 20.85 | |||
| 3.Среднее давление пара в расчитываемой ступени | Р | МПа | Задание на КП | 25 | |||
| 4.Температура пара на входе | t` | C | Предыдущий расчет | 466 | |||
| 5.Температура пара на выходе | t`` | C | Предыдущий расчет | 550 | |||
| 6.Энтальпия пара на входе | h` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 3014 | |||
| 7.Энтальпия пара на выходе | h`` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 3345 | |||
| 8.Коэффициент избытка воздуха |
| Задание на КП | 1.055 | ||||
| 9.Присосы холодного воздуха |
| Задание на КП | 0.03 | ||||
| 10.Коэффициент сохранения теплоты |
|
| 0.99 | ||||
| 11.Энтальпия продуктов сгорания на входе | H`рц | кДж/кг | Предыдущий расчет | 19183 | |||
| 12.Температура продуктов сгорания на входе | H``рц | кДж/кг | Предыдущий расчет | 15085 | |||
| 13.Коэффициент рециркуляции газов | Zрц | Задание на КП | 0.14 | ||||
| 14.Температура продуктов сгорания на входе |
| C | Предыдущий расчет | 962 | |||
| 15. Температура продуктов сгорания на выходе |
| C | Предыдущий расчет | 761 | |||
| 16. Поправка к коэф. Загрязнения |
| (м2К)/Вт | Задание на КП | 0 | |||
Результаты расчёта
| 1. | Расход рабочей среды | D | кг/с | 275 |
| 2. | Температура р. среды | T', T" | °C | 466 , 550 ,(0) |
| 3. | Энтальпия рабочей среды | H', H" | кДж/кг | 3014 , 3315 , (0) |
| 4. | Приращение энтальпии |
| кДж/кг | 331 |
| 5. | Массовая скорость, скорость |
| кг/м2с м/с | 3400.1 39.236 |
| 6. | К-ф теплоотдачи |
| Вт/м2К | 6500 |
| 7. | Температура продуктов сгорания |
| °С | 962 , 752.03 , (761) |
| 8. | Энтальпия продуктов сгорания | H', H" | кДж/кг | 19183, 14811.3,(15085) |
| 9. | Тепловосприятие основной пов-ти | Q, кДж/кг | кДж/кг | 4365.71 |
| 10. | Тепловосприятие дополнит. пов-ти | Qдоп, кДж/кг | кДж/кг | 0 |
| 11. | Скорость продуктов сгорания |
| м/с | 11.1461 |
| 12. | К-ф теплоотдачи конвекцией |
| Вт/м2К | 105.319 |
| 13. | К-ф теплоотдачи излуч. с учётом предвкл. газового объёма |
| Вт/м2К | 40.528 |
| 14. | К-ф теплопередачи | K | Вт/м2К | 123.97 |
| 15. | Температурный напор |
| °С | 327.3 |
| 16. | Поверх. нагрева ступени | F | м2 | 2243.34 |
| 17. | Число петель ступени | z | 4 | |
| 18. | Высота ступени | H | м | 1.3338 |
Расчет экономайзера.
Исходные данные для экономайзера.
Программа «OLJA0398».
| Конструктивные характеристики. |
| |||||||||
| Наименование величины | Обозначе-ние | Разм. | Источник | Числ. знач. |
| |||||
| 1.Внутренний диаметр труб пароперегревателя | D | мм | Задание на КП | 32 |
| |||||
| 2. Толщина стенки труб |
| мм | Задание на КП | 6 |
| |||||
| 3.Глубина газохода | bк.ш | М | Задание на КП | 7.53 |
| |||||
| 4.Ширина газохода | aк.ш | М | Задание на КП | 17.36 |
| |||||
| 5.Число радов труб у коллектора | ZP | Задание на КП | 2 |
| ||||||
| 6.Высота трубной поверхности | Hп | м | Задание на КП | 2 |
| |||||
| 7.Высота газового объёма перед ступенью | lоб | м | Задание на КП | 1,5 |
| |||||
| 8.Поперечный шаг труб | S1 | мм | Задание на КП | 100 |
| |||||
| 9.Продольный шаг труб | S2 | мм | Задание на КП | 48 |
| |||||
| 10.Число ходов пара в ступени | Zx | Задание на КП | 1 |
| ||||||
| Характеристики продуктов сгорания топлива. |
| |||||||||
| 1.Теоретический объём сухого воздуха | V° | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 9.73 |
| |||||
| 2. Энтальпия теоретического объёма продуктов сгорания при температуре 2200ºС | H°Г,V=2200ºC | кДж/м3 | Табл. П 4.3 | 40503 |
| |||||
| 3. Теоретический объём водяных паров | V°H2O | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 2.19 |
| |||||
| 4. Объём трёхатомных газов | VRO2 | м3/м3 | Табл. П 4.3 | 1.04 |
| |||||
| 5. Теоретический объём азота | V°N2 | м3/кг | Табл. П 4.3 | 7.7 |
| |||||
| 6.Зольность топлива на рабочую массу | АР | б/р | Табл. П 4.3 | 0 |
| |||||
| 7.Доля золы уносимая с газами | аун | Задание на КП | 0 |
| ||||||
| Режимные параметры. | ||||||||||
| 1.Расход пара через ступень | D | кг/с | Задание на КП | 260 | ||||||
| 2.Расчётный расход топлива | ВР | кг/с | Задание на КП | 20,85 | ||||||
| 3.Среднее давление пара в расчитываемой ступени | Р | МПа | Задание на КП | 25 | ||||||
| 4.Температура пара на входе | t` | C | Предыдущий расчет | 270 | ||||||
| 5.Температура пара на выходе | t`` | C | Предыдущий расчет | 315 | ||||||
| 6.Энтальпия пара на входе | h` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 1199 | ||||||
| 7.Энтальпия пара на выходе | h`` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 1399 | ||||||
| 8.Коэффициент избытка воздуха |
| Задание на КП | 1.11 | |||||||
| 9.Присосы холодного воздуха |
| Задание на КП | 0.02 | |||||||
| 10.Коэффициент сохранения теплоты |
|
| 0.989 | |||||||
| 11.Энтальпия продуктов сгорания на входе | H` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 8670 | ||||||
| 12.Температура продуктов сгорания на входе | H`` | кДж/кг | Предыдущий расчет | 6181 | ||||||
| 13.Коэффициент рециркуляции газов | Zрц | Задание на КП | 0.14 | |||||||
| 14.Температура продуктов сгорания на входе |
| C | Предыдущий расчет | 446 | ||||||
| 15. Температура продуктов сгорания на выходе |
| C | Предыдущий расчет | 320 | ||||||
| 16. Поправка к коэф. загрязнения |
| (м2К)/Вт | Задание на КП | 0 | ||||||
Результаты расчёта
| 1. | Расход рабочей среды | D | кг/с | 275 |
| 2. | Температура р. среды | T', T" | °C | 270, 315 (306.6315) |
| 3. | Энтальпия рабочей среды | H', H" | кДж/кг | 1199, 1399 (1387.54) |
| 4. | Приращение энтальпии |
| кДж/кг | 188.54 |
| 5. | Массовая скорость, скорость |
| кг/м2с м/с | 2958.77 , 3.8660 |
| 6. | К-ф теплоотдачи |
| Вт/м2К | 6500 |
| 7. | Температура продуктов сгорания |
| °С | 446 , 752.03 (320) |
| 8. | Энтальпия продуктов сгорания | H', H" | кДж/кг | 8670 , 14811.3 (6181) |
| 9. | Тепловосприятие основной пов-ти | Q, кДж/кг | кДж/кг | 2486.7 |
| 10. | Тепловосприятие дополнит. пов-ти | Qдоп, кДж/кг | кДж/кг | 0 |
| 11. | Скорость продуктов сгорания |
| м/с | 7.6595 |
| 12. | К-ф теплоотдачи конвекцией |
| Вт/м2К | 85.16 |
| 13. | К-ф теплоотдачи излуч. с учётом предвкл. газового объёма |
| Вт/м2К | 7.6193 |
| 14. | К-ф теплопередачи | K | Вт/м2К | 78.861 |
| 15. | Температурный напор |
| °С | 287 |
| 16. | Поверх. нагрева ступени | F | м2 | 2290.81 |
| 17. | Число петель ступени | z | 4 | |
| 18. | Высота ступени | H | м | 0.752 |
Расчет воздухоподогревателя.
Основнымтипом регенеративного воздухоподогревателя является вращающийся регенеративный воздухоподогреватель (РВП), у которых поверхностью теплообмена служит набивка из тонких гофрированных и плоских стальных листов, образующих каналы малого эквивалентного диаметра (dэ=8 – 9 мм) для проходов продуктов сгорания и воздуха. Набивка в виде секций заполняет цилиндрический пустотелый ротор, который по сечению разделён глухими радиальными перегородками на изолированные друг от друга секторы. Ротор воздухоподогревателя медленно вращается (с частотой 1.5 – 2.2 об/мин), его вал имеет привод от электродвигателя через шестеренчатую передачу. Диаметр ротора РВП в зависимости от типоразмера составляет от 5.4 – 14.8 м, а высота его – от 1.4 – 2.4 м.
Движение газового и воздушного потоков раздельное и непрерывное, а набивка попеременно проходит через эти потоки. В газовой части РВП металлическая набивка секторов аккумулирует теплоту, а затем отдаёт её воздушному потоку. В итоге организуется непрерывный нагрев воздуха переносом теплоты, аккумулированной в газовом потоке. Взаимное движение потоков противоточное.
Основные требования, предъявляемые к набивкам, - это возможно большая интенсивность теплообмена и минимальное аэродинамическое сопротивление. Применение волнистых (гофрированных) листов обеспечивает интенсификацию конвективного теплообмена и тем самым более быстрый нагрев набивки и затем более глубокое её охлаждение, то есть повышает эффективность теплового использования металла набивки, хотя аэродинамическое сопротивление такой поверхности увеличивается. Поверхность нагрева 1 м3 набивки составляет 300 – 340 м2, в то время как в ТВП этот показатель составляет около 50 м2/м3 объема.
Воздушный и газовый потоки в элементах РВП имеют значительный перепад давления. Этот перепад практически одинаков для газовоздушного тракта с уравновешенной тягой и с наддувом. При невозможности полной герметизации газового и воздушного потоков в условиях вращающегося ротора имеют место перетоки воздуха по радиусу ротора на газовую сторону, а также потери воздуха вовне по периферии воздушной части ротора и присосы окружающего воздуха в газовой поток по периферии ротора в газовой его части (в условиях, когда газовый поток находится под разряжением). Утечки воздуха вовне и присосы его в газовый поток примерно равны, и их можно условно также рассматривать как перетоки.
Похожие работы
... схема котла К-50-40-1 Рис.1 Схема котла К-50-40-1 1-Торочная камера 2-Пароперегреватель 3-Экономайзер 4-Воздухоподогреватель 5-Фестон 6-барабан 3. Расчёт теплового баланса парогенератора и расход топлива Расчёт теплового баланса парогенератора и расход топлива преждставлен в таблице 3 ТАБЛИЦА 3. Величина Единица Расчёт Наименование Обозначение Расчётная формула или ...
... устройства, в которых производится дополнительное охлаждение пара основным конденсатом турбины, поступающим как рециркуляция КН. 1.2 Описание и выбор основного оборудования По заданной установленной мощности 1000 МВт принимаю к установке станцию блочного типа с пятью блоками К – 200 – 130 с техническими характеристиками: Таблица 1.1.2 Номинальная мощность 200 МВт Обороты 3000 об/ ...
... у абонента, который всегда может быть сдросселирован. 2.2 Тепловой расчет толщины изоляционного материала Одним из способов повышения эффективности работы системы теплоснабжения промышленного предприятия является снижение потерь тепла при транспортировке теплоносителя к потребителям. В современных условиях эксплуатации потери тепла в сетях составляют до 20.. 25% годового отпуска тепла. При ...
... 4.1. Описание задания. Заменить в тепловой схеме второй (по ходу основного конденсата) подогреватель низкого давления смешивающего типа П7 (рис. 4.1.) на поверхностный и проследить влияние на тепловую экономичность. Рис. 4.1. Первоначальная схема включений ПНД. Эффективность регенеративного подогрева зависит от правильного выбора параметров пара регенеративных отборов, числа регенеративных ...
0 комментариев