Общие сведения о предприятии
Количественная характеристика выбросов и обоснование ее полноты и достоверности
Массовые выделения абразивной (код 2930) и металлической пыли (код 0123)
Основные понятия и определения процесса пылеулавливания и физико-химические свойства пыли
Санитарные требования к очистке выбрасываемых в атмосферу и воздуха от пыли
Гравитационные и инерционные методы сухой очистки газов и воздуха от пыли
Мкм без звездочки была 90,2 - 91,7 % , а со звездочкой снизилась до 85,2 - 87,7
Безопасность и экологичность проекта
Вентиляция
Интегрированная оценка проекта по критериям безопасности и экологичности
Определяем допустимое напряжение наводок в системе питания станков и двигателя
Определение эксплуатационных издержек по базовому и проектируемому вариантам
Определение экономической эффективности по установке рукавного фильтра в подготовительном отделении
Определение приведенных затрат
Навигация
Массовые выделения абразивной (код 2930) и металлической пыли (код 0123)
Факторы негативного воздействия предприятия ЗАО "Сантарм" на окружающую среду
101568
знаков
29
таблиц
9
изображений
1. Массовые выделения абразивной (код 2930) и металлической пыли (код 0123).
Талица 5
| Номер источника Выделения | Источник выделения | Массовое выделение загрязняющих веществ | |
| Заточные станки с диаметром Круга (мм) | Мє№ (г/с) 2930 | Мє№ (г/с) 0123 | |
| ИВ 1 | 100 | 0,004 | 0,006 |
| ИВ 2 | 250 | 0,011 | 0,016 |
| ИВ 3 | 400 | 0,019 | 0,029 |
2. Так как имеется три источника выделения загрязняющих веществ с различными характеристиками каждого вида по 1 единице n=1, то для ИВ 1:
М є№ = 0,004∙ 1∙ 1= 0,004 г/с,
М є№ = 0,006∙ 1∙ 1= 0,006 г/с.
Так же определяются выделения от ИВ 2 и ИВ 3. В данном примере для каждого загрязняющего вещества Мє№ = Мє.
3. Определяем суммарные выделения от ИВ 1, 2, 3 до очистки по каждому загрязняющему веществу:
Мє = 0,004+0,011+0,019 = 0,0034 г/с,
Мє = 0,006+0,016+0,029 = 0,0051 г/с.
4. Массовые выбросы в атмосферу с учетом очистки:
М = 0,034∙ (1- 0,85) = 0,0051 г/с,
М = 0,051∙ (1- 0,85) = 0,00765 г/с.
5. Валовые выделения загрязняющих веществ до очистки по каждому источнику выбросов:
ИВ 1: Вє = 0,0036∙ 400∙ 0,004 = 0,00576 т/год,
Вє = 0,0036∙ 400∙0,006 = 0,00864 т/год;
ИВ 2: Вє = 0,0036∙700∙0,0011 = 0,077 т/год,
Вє = 0,0036∙700∙0,0016 = 0,0403 т/год;
ИВ 3: Вє = 0,0036∙250∙0,019= 0,0171 т/год,
Вє = 0,0036∙250∙0,029 = 0,0261 т/год.
6. Суммарные валовые выделения загрязняющих веществ по ИВ 1, 2, 3:
Вє = 0,00576+0,0277+0,0171 = 0,0506 т/год,
Вє = 0,00864+0,0403+0,0261 = 0,0750 т/год.
7. Валовые выбросы в атмосферу с учетом очистки в ЦОК:
В = 0,0506∙ (1 - 0,85) = 0,00759 т/год,
В = 0,0750∙ (1 - 0,85) = 0,0113 т/год.
Результат. Выбросы по ИЗА 1 составляют:
Таблица 6
| Выделяющееся загрязняющее вещество | Мє (г/с) | Вє (т/год) | М (г/с) | В (т/год) |
| Абразивная пыль | 0,034 | 0, 0506 | 0,0051 | 0,00759 |
| Металлическая пыль | 0,051 | 0,075 | 0,00765 | 0,0113 |
Примечание. Если принять дополнительное условие, что работают одновременно два заточных станка из трех, то суммарные массовые выделения загрязняющих веществ составят в худшем случае:
Мє = 0,011+0,019 = 0,003 г/с,
Мє = 0,016+0,029 = 0,045 г/с,
а выбросы в атмосферу после очистки
М = 0,03∙ (1 - 0,85) = 0,0045 г/с,
М =0,045∙ (1 - 0,85)=0,00675 г/с.
Валовые выбросы до и после очистки остаются такими же.
Шлифовальный участок ИЗА 5, 6, 7
Исходные данные: на участке имеется 7 станков подключенных к местной вытяжной вентиляции с выбросом воздуха в атмосферу через источник загрязнения ИЗА 5. Перед выбросом воздух очищается от пыли в пылегазоочистном аппарате – циклоне типа ЦЛП со степенью очистки 90%. Коэффициент эффективности местных отсосов Кмо=0,95. Неуловленные местными отсосами загрязняющие вещества удаляются из помещения двумя крышными вентиляторами одинаковой производительности – ИЗА 6, 7. Время работы всех станков Т=2100 ч/год. Обрабатываемый материал – сталь.
Расчет. 1. Массовые выделения Мє№ абразивной (код 2930) и металлической (код 0123) пыли от ИВ 1 – 7. Так как ИВ 1 – 5 с охлаждением, вводим коэффициент 0,1 (10% от сухой обработки).
Таблица 7
| Номер источника выделения, количество | Источник выделения | Массовое выделение загрязняющих веществ (г/с) | ||
| Мє№ 2930 | Мє№ 0123 | m’ 2868 | ||
| ИВ 1, 2, 3 (n=3) | Круглошлифовальный станок с диаметром круга 400 мм, с охлаждением эмульсией (эмульсол 3%), N=7 кВт | 0,02∙0,1 | 0,03∙0,1 | 0,05 |
| ИВ 4, 5 (n=2) | Плоскошлифовальный станок с диаметром круга 250 мм , с охлаждением эмульсией (эмульсол 3%), N=10 кВт | 0,016∙0,1 | 0,026∙0,1 | 0,05 |
| ИВ 6, 7 (n=2) | Внутришлифовальный станок с диаметром круга 20…50 мм без охлаждения, N=6 кВт | -5 0,005∙10 | -5 0,008∙10 | |
2. Определяем массовые выделения загрязняющих веществ по группам источников выделений с одинаковыми характеристиками ИЗА 5:
ИВ 1 – 3: Мє = 0,002∙3∙0,95 = 0,0057 г/с,
Мє = 0,003∙3∙0,95 = 0,00855г/с,
Мє = ( 0,05∙10 ∙7) ∙3∙0,95 = 0,998 ∙10 г/с;
ИВ 4, 5: Мє = 0,0016∙2∙0,95 = 0,00304 г/с,
Мє = 0,0026∙2∙0,95 = 0,00494 г/с,
М = (0,05∙10 ∙10) ∙2∙0,95=0,95∙10 г/с;
ИВ 6,7: Мє = 0,005∙2∙0,95 = 0,0095 г/с,
Мє = 0,008∙2∙0,95 = 0,0152 г/с.
3. Определяем массовые выделения по ИЗА 5 для всех источников выделения:
Мє = 0,0057+0,00304+0,0095 = 0,0182 г/с,
Мє = 0,00855+0,00494+0,0152 = 0,0287 г/с,
Мє = 0,998+10 +0,95∙10 = 1,95∙10 г/с.
4. Определяем валовые выбросы по ИЗА 5 с учетом очистки:
М = 0,0182∙ (1-0,9) = 0,00182 г/с,
М = 0,0287∙ (1-0,9) = 0,00287 г/с.
М = Мє = 1 ,95∙10 г/с.(эмульсол в циклоне не очищается).
5. Определяем валовые выделения по ИЗА 5 для всех источников выделения:
Вє = 0,0036∙2100∙0,0182 = 0,0138 т/год,
Вє = 0,0036∙2100∙0,0287 = 0,217 т/год,
Вє = 0,0036∙2100∙1,95∙10 = 0,000147 т/год.
6. Определяем валовые выделения по ИЗА 5 с учетом очистки:
В =0,0138∙ (1-0,9)=0,00138 т/год,
В = 0,0217∙ (1-0,9) = 0,00217 т/год,
В = Вє = 0,000147 т/год.
7. Определяем массовые выделения по группам источников выделения, неуловленные местными отсосами и поступающие в ИЗА 6, 7. Так как пылегазоочистные аппараты на них неустановленны, то Мє = М
ИВ 1 – 3: М = 0,002∙3∙ (1-0,95) = 0,0003 г/с,
М =0 ,003∙3∙ (1-0,95) = 0,00045 г/с,
М = (0,05∙10 ∙7) ∙3∙ (1-0,95) = 0,0525∙10 г/с;
ИВ 4, 5: М = 0,0016∙2∙ (1-0,95) = 0,00016 г/с,
М = 0,0026∙2∙ (1-0,95) = 0,0006 г/с,
М = ( 0,05∙10 ∙10) ∙2∙ (1-0,95) = 0,05∙10 г/с;
ИВ 6, 7: М = 0,005∙2∙ (1-0,95) = 0,0005 г/с,
М = 0,008∙2∙ (1-0,95) = 0,0008 г/с.
8. Определяем суммарные массовые выбросы от всех источников выделения в ИЗА 6, 7:
Ʃ М = 0,0003+0,00016+0,0005 = 0,00096 г/с,
Ʃ М =0,00045+0,00026+0,0008=0,005 г/с,
Ʃ М = 0,0525∙10 +0,05∙10 = 0,103 ∙ 10 г/с.
9.Опредекляем массовые выбросы по каждому ИЗА 6,7:
М = Ʃ М / 2 = 0,00096 / 2 = 0,00048 г/с,
М = Ʃ М / 2 = 0,00151 / 2= 0,000755 г/с,
М = Ʃ М / 2 = 0,103 ∙ 10 / 2 = 0,0515 ∙ 10 г/с.
10. . Определяем валовые выделения (выбросы) по каждому ИЗА 6, 7:
Вє =В =0,0036 ∙ 2100 ∙ 0,00048=0,00363 т/год,
Вє =В =0,0036 ∙ 2100 ∙ 0,000755=0,00571 т/год,
Вє =В =0,0036 ∙ 2100 ∙ 0,515 ∙ 10 =0,389 ∙10 т/год.
Результат. Выбросы по ИЗА 5, 6, 7 равны:
Таблица 8
| Номер источника загрязнения атмосферы | Вид выброса | Выделяющееся загрязняющее вещество | ||
| Пыль абразивная | Пыль металлическая | эмульсол | ||
| ИЗА 5 | М є (г/с) | 0,0182 | 0,0287 | -5 1,95 ∙ 10 |
| В є (т/год) | 0,138 | 0,217 | 0,000147 | |
| М (г/с) | 0,00182 | 0,00287 | -5 1,95 ∙ 10 | |
| В (т/год) | 0,0138 | 0,0217 | 0,000147 | |
| ИЗА 6 | М є , М(г/с) | 0,00048 | 0,000755 | -5 0,05155 ∙ 10 |
| В є, В(т/год) | 0,00363 | 0,00571 | -5 0,389 ∙ 10 | |
| ИЗА 7 | Выбросы такие же как в ИЗА 6 | |||
Расчеты загрязнения атмосферного воздуха от выбросов на предприятии
Рассчитываем безразмерный параметр n при 0.3 < Vм < 2;
 |  |
n =3 - √ (Vм - 0.3) Ч (4.36- Vм) = 3 - √ (1.44 – 0.3) Ч (4.36-1.44) =1.2
| Vм, 2/3 1/3 1/3 (м *град / с ) | n |
| 1.44 | 1.2 |
| 0.49 | 2.14 |
| 0.49 | 2.14 |
| 0.49 | 2.14 |
| 0.49 | 2.14 |
| 0.42 | 2.31 |
| 0.36 | 2.51 |
| 0.52 | 2.08 |
| 0.52 | 2.08 |
| 0.52 | 2.08 |
где Vм – безразмерный параметр;
Вычислим параметр F;
f = 10 і Ч W0 Ч Д = 10 і Ч 13.5 Ч 0.63 = 0.07
НІ Ч ∆Т 36І ∙ 93
Таблица 9
| Д, м | Н, м | ∆Т, ℃ | f |
| 0.63 | 36 | 93 | 0.07 |
| 0.5 | 12.5 | 2 | 21.6 |
| 0.5 | 12.5 | 2 | 21.6 |
| 0.5 | 12.5 | 2 | 21.6 |
| 0.5 | 12.5 | 2 | 21.6 |
| 0.4 | 12.5 | 2 | 17.3 |
| 0.32 | 12.5 | 2 | 13.8 |
| 0.56 | 13 | 2 | 22.4 |
| 0.56 | 13 | 2 | 22.4 |
| 0.56 | 13 | 2 | 22.4 |
где W0 – средняя скорость газовоздушной смеси из устья источника, м/с;
Д – диаметр устья источника выброса, м;
Н – высота источника выброса над уровнем земли, м;
∆Т – разность температур газовоздушной смеси и воздуха наиболее жаркого месяца:
Тr(1)= 120℃, Т r(2/10)=29℃, Твоздуха – 27℃;
Рассчитываем безразмерную величину m;
m = 1 = 1 = 1.3
0.67 +0.1Ч√f +0.34Ч √ f 0.67+0.1 Ч √0.07+0.34 Ч √0.007
f | m |
| 0.07 | 1.3 |
| 21.6 | 0.4 |
| 21.6 | 0.4 |
| 21.6 | 0.4 |
| 21.6 | 0.4 |
| 17.3 | 0.4 |
| 13.8 | 0.4 |
| 22.4 | 0.4 |
| 22.4 | 0.4 |
| 22.4 | 0.4 |
где f – безразмерный параметр;
Определяем максимальную приземную концентрацию при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии Хм: (мг/м і )
См = А ЧМ ЧFЧm Чn = 200 Ч3.3792896 Ч1 Ч1.3 Ч1.2 = 0.123
Н І Ч і√V1Ч∆T 36ІЧі√4.21Ч93
Таблица 10
| М,т/год | m | n | Н, м | V1, мі /с | ∆Т, ℃ | См, мг/мі |
| 3.3792896 0.9348824 0.4574748 14.6066 | 1.3 | 1.2 | 36 | 4.21 | 93 | 0.123 0.031 0.015 0.48 |
| 0.18777676 | 0.4 | 2.14 | 12.5 | 2.65 | 2 | 0.12 |
| 0.2717164 | 0.4 | 2.14 | 12.5 | 2.65 | 2 | 0.17 |
| 0.1234713 | 0.4 | 2.14 | 12.5 | 2.65 | 2 | 0.078 |
| 0.0855158 | 0.4 | 2.14 | 12.5 | 2.65 | 2 | 0.054 |
| 0.0795315 | 0.4 | 2.31 | 12.5 | 1.7 | 2 | 0.062 |
| 0.08897 | м | 2.51 | 12.5 | 1.1 | 2 | 0.028 |
| 0.011 | 2.08 | 36 | 3.31 | 2 | 0.006 | |
| 0.0001176 | 2.08 | 13 | 3.31 | 2 | 0.000062 | |
| 0.0011 | 2.08 | 13 | 3.31 | 2 | 0.006 |
где А – коэффициент зависящий от температуры стратификации, определяющий условия рассеивания вредных веществ в атмосферном воздухе. Для Ростовской области
А=200с⅔*мг*град⅓/г;
М – мощность вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу, т/год;
F – коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе (для газов и мелкодисперсных аэрозолей F=1);
m,n – коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса;
Н – высота источника выброса над уровнем земли, м;
V1 - оббьем газовоздушной смеси, мі/с;
∆Т – разность температур газовоздушной смеси воздуха наиболее жаркого месяца:
Тr(1)=120 ℃,Тr(2/10)=29 ℃ , Твоздуха=27 ℃;
Значение опасной скорости ветра Uм(м/с) на уровне флюгера(10м от уровня земли), при которой имеет место наибольшее значение приземной концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе (См);
при Vм < 0.5 Uм = 0.5
при 0.5 < V м <2 Uм = Vм
Таблица 11
| Vм, (м⅔*мг*град⅓/с⅓) | Uм, м/с |
| 1.44 | 1.44 |
| 0.49 | 0.49 |
| 0.49 | 0.49 |
| 0.49 | 0.49 |
| 0.49 | 0.49 |
| 0.42 | 0.5 |
| 0.36 | 0.5 |
| 0.52 | 0.52 |
| 0.52 | 0.52 |
| 0.52 | 0.52 |
Таблица 12
| Направление ветра | U, м/с | Uм , м/с | U/Uм |
| В | 4.42 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 3.1 9 8.84 8.5 |
| СВ | 1.56 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 1.08 3.2 3.12 3 |
| С | 0.91 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 0.63 1.8 1.82 1.75 |
| СЗ | 0.91 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 0.63 1.8 1.82 1.75 |
| ЮЗ | 1.3 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 0.9 2.6 2.6 2.5 |
| Ю | 0.39 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 0.27 0.79 0.78 0.75 |
| ЮВ | 1.17 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 0.8 2.4 2.3 2.25 |
| З | 2.34 | 1.44 0.49 0.5 0.52 | 1.6 4.8 4.7 4.5 |
где U – скорость ветра: (м/с);
Uм – значение «опасной» скорости ветра: (м/с);
Вычислим максимальную приземную концентрацию при неблагоприятных метеорологических условиях и скорости ветра;
Сми = rЧСм = 0.66Ч0.123 = 0.081
| r | См, мг/мі | Сми,мг/мі |
| 0.66 0.18 0.18 0.19 | 0.123 0.031 0.015 0.48 | 0.081 0.005 0.003 0.091 |
| 4.32 0.63 0.65 0.69 | 0.12 | 0.5 0.076 0.078 0.083 |
| 0.75 2.01 1.95 2.2 | 0.17 | 0.13 0.34 0.33 0.37 |
| 0.75 2.1 1.95 2.2 | 0.078 | 0.058 0.16 0.15 0.17 |
| 0.97 0.87 0.87 0.94 | 0.054 | 0.05 0.047 0.047 0.051 |
| 0.27 0.91 0.91 0.88 | 0.062 | 0.017 0.056 0.056 0.047 |
| 0.92 1.01 1.09 1.14 | 0.028 | 0.026 0.02 0.03 0.032 |
| 3.16 0.37 0.38 0.39 | 0.006 | 0.019 0.002 0.002 0.002 |
где r – безразмрная величина;
См – максимальная приземная концентрация, мг/мі
Определим безразмерную величину d;
d = 4.95 Ч Vм Ч (1+ 0.28 Ч і√f) = 4.95 Ч 1.44 Ч (1+ 0.28 Ч і√0.07) = 7.95
Таблица 14
| Vм, (м⅔*град⅓/с⅓) | f | d |
| 1.44 | 0.07 | 7.95 |
| 0.49 | 21.6 | 4.32 |
| 0.49 | 21.6 | 4.32 |
| 0.49 | 21.6 | 4.32 |
| 0.49 | 21.6 | 4.32 |
| 0.42 | 17.3 | 3.58 |
| 0.36 | 13.8 | 2.98 |
| 0.52 | 22.4 | 4.6 |
| 0.52 | 22.4 | 4.6 |
| 0.52 | 22.4 | 4.6 |
где Vм – безразмерный параметр;
f – безразмерный параметр;
Найдем расстояние, на котором концентрация максимальная;
Хм = dЧН = 7.95Ч36 = 286.2
Таблица 15
| d | Н, м | Хм, м |
| 7.95 | 36 | 286.2 |
| 4.32 | 12.5 | 54 |
| 4.32 | 12.5 | 54 |
| 4.32 | 12.5 | 54 |
| 4.32 | 12.5 | 54 |
| 3.58 | 12.5 | 44.75 |
| 2.98 | 12.5 | 37.25 |
| 4.6 | 13 | 59.8 |
| 4.6 | 13 | 59.8 |
| 4.6 | 13 | 59.8 |
где d- безразмерная величина;
Н – высота источника выброса над уровнем земли, м;
Определим отношение;
Х = 20 = 0.069
Хм 286.2
Таблица16
| Х,м | Хм, м | Х/Хм |
| 286.2 | 0.069 | |
| 54 | 0.37 | |
| 54 | 0.37 | |
| 54 | 0.37 | |
| 54 | 0.37 | |
| 44.75 | 0.45 | |
| 37.25 | 0.54 | |
| 59.8 | 0.33 | |
| 59.8 | 0.33 | |
| 59.8 | 0.33 |
где Х – расстояние по горизонтали от центра фонаря до расчетной точки = 20м;
Хм – расстояние, на котором концентрация максимальная;
Определим концентрацию на расстоянии Х от центра аэрационного фонаря при скорости ветра U и его направлении поперек фонаря;
С = S1 Ч См = 0.026 Ч 0.123 = 0.0032
Таблица 17
| S1 | См, мг/м і | С, мг/м і |
| 0.026 | 0.123 0.031 0.015 0.48 | 0.0032 0.00081 0.0004 0.012 |
| 0.49 | 0.12 | 0.059 |
| 0.49 | 0.17 | 0.085 |
| 0.49 | 0.078 | 0.038 |
| 0.49 | 0.054 | 0.026 |
| 2.05 | 0.062 | 0.13 |
| 0.72 | 0.028 | 0.02 |
| 0.41 | 0.006 | 0.0025 |
где S1 – безразмерную величину определяемая при «опасной» скорости ветра Uм;
См – максимальная приземная концентрация;
Найдем безразмерную величину p U/Uм >1
P = 0.32 Ч (U/Uм) + 0.68 = 0.32 Ч 3.1 + 0.68 = 1.67
при 0.25 < U/Uм < 1
p = 8.43Ч ( 1 - U/Uм) + 1 = 8.43 Ч (1-0.63) + 1 = 1.06
Таблица 18
| U/Uм | p |
| 3.1 9 8.84 8.5 | 0.67 3.6 3.5 3.4 |
| 1.08 3.2 3.12 3 | 1.02 1.7 1.7 1.64 |
| 0.63 1.8 1.82 1.75 | 1.06 1.2 1.3 1.2 |
| 0.63 1.8 1.82 1.75 | 1.06 1.2 1.3 1.2 |
| 0.9 2.6 2.6 2.5 | 1 1.5 1.5 1.48 |
| 0.27 0.79 0.78 0.75 | 2.75 1 1 1 |
| 0.8 2.4 2.3 2.25 | 1 1.45 1.42 1.4 |
| 1.6 4.8 4.7 4.5 | 1.2 2.2 2.2 2.1 |
Рассчитываем расстояние от источника выброса, на котором при скорости ветра U и не благоприятных метеорологических условиях концентрация достигает максимального значения, м;
Хми = p Ч Хм = 0.67 Ч 286.2 = 191.7
Таблица 19
| р | Хм, м | Хми,м |
| 0.67 3.6 3.5 3.4 | 286.2 | 191.7 1030.3 1001.7 937.1 |
| 1.02 1.7 1.7 1.64 | 54 | 55.1 91.8 91.8 89.1 |
| 1.06 1.2 1.3 1.2 | 54 | 57.2 64.8 70.2 64.8 |
| 1.06 1.2 1.3 1.2 | 54 | 57.2 64.8 70.2 64.8 |
| 1 1.5 1.5 1.48 | 54 | 54 81 81 79.9 |
| 2.75 1 1 1 | 44.75 | 123 44.75 44.75 44.75 |
| 1 1.45 1.42 1.4 | 37.25 | 37.25 54 52.9 52.1 |
| 1.2 2.2 2.2 2.1 | 59.8 | 71.8 131.6 131.6 125.6 |
где Хм – расстояние, на котором концентрация максимальная;
р – безразмерная величина;
Вывод по проведенному расчету: См, Сми > ПДК выбрасываемых газов приведенных в таблице. Параметры зон с максимальной концентрацией: Хм =37.25 ч 286.2, и Хми = 52.1ч 1030.3 м. Следовательно, при проектировании размещения объектов на территории предприятия их нужно располагать на расстоянии, превышающем данные. Для уменьшения приземных концентраций загрязняющих веществ нужно применить очистку выбросов.
0 комментариев