СТРУКТУРА И ФОРМИРОВАНИЕ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ,

НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ


Для определения параметров технологических схем необходимы соответствующие исходные данные, которые могут быть получены при натурных наблюдениях и исследованиях, в лабораторных условиях, из производственного опыта, т.е. с использованием горной графической документации, экспериментальных данных или расчётным путём. В горную графическую документацию включают геологические отчёты по результатам геологоразведочных работ, результаты эксплуатационной разведки, планы горных работ и т.д.

Надёжность расчёта параметров технологической схемы уменьшается в зависимости от способа полученияисходных данных в последовательности, указанной выше.

1. Исходные данные, характеризующие горногеологические условия разрабатываемого пласта и вмещающих пород, способы их получения, физический смысл, условные обозначения и еденицы измерений приведены в табл. 1(помещены в конце настоящего приложения). В графе "Примечания" указаны номера пунктов и рисунков, поясняющих содержание приложения.

Часть исходной информации из табл. 1(строки 2.24 без 6), а именно данные по ближайшей или усреднённой геологоразведочной скважине необходимо представлять аналогично рис. 1 и 2.

2. Плотность угля и вмещающих пород при отсутствии результатов лабораторных исследований и данных отчётной горной графической документации принимать для угля. y=1.3 т/м3, вмещающих пород =2.5т/м3.

3.Мощность пород непосредственной кровли при отсутствии натурных наблюдений и исследований принимают по горной графической документации согласно каталогу /5/, при отсутствии таких данных в непосредственную кровлю включают слои пород мощностью не более (8-10)m , т.е. hнк (8-10)m.

4.Мощность пород основной кровли при отсутствии натурных наблюдений и исследований по горной графической документации, согласно каталогу /5/ при отсутствии таких данных в основную кровлю включают слои пород на мощность не более 15m , за вычетом мощности слоёв пород непосредственной кровли, т.е.

hок 15m - hнк . При разработке угольного пласта под наносами hок принимают равной H.

5. Мощность пород непосредственной почвы при отсутствии натурных наблюдений и исследований принимают по горной графической документации, согласно каталогу /5/ при отсутствии таких данных в непосредственную почву включают слои пород на мощность не более 8m т.е. hнп 8m.

6. Коэффициенты крепости отдельных слоёв угля и вмещающих пород по шкале М.М.Протодьяконова, определяемые по методике /3/, принимают ио отчётной геологической и геологоразведочной (горной графической) документации.

7. Средневзвешенные коэффициенты крепости угля в пласте рассчитывают:

7.1. По формуле (1) табл. 1 при наличии в пласте разнопрочных пачек угля с изменчивостью fi- x в пределах до 30 % /6/ ;

7.2. По формуле(2) табл. 1 при условии что мощность слабой пачки меньше половины высоты выработки, т.е. mсл < 0.5hвыр , в слабую пачку (сп) включают слои с i < 0.6 , в крепкую ( кр) с i > 0.6 /25/.

Расчет ширины целика выполняют по наиболее слабой пачке, если mсп > 0.5 hвыр.

7.4. Средневзвешенные коэффициенты крепости пород непосредственной , основной кровли, всей налегающей толщи пород, непосредственной почвы, угля и пород почвы расчитывают по формулам (3-7) табл.1.

8. При расчёте средневзвешенного коэффициента крепости всей налегающей толщи пород учитываются все слои пород (непосредственной, основной кровли и т.д.) , на мощность не более 30m и не менее 15m (рис.1).

9. Предел прочности на одноосное сжатие отдельных слоёв угля в пласте, пород почвы и кровли, определяемые по методикам / 3, 4, 14 /,можно найти в отчётной горной графической документации / 5 /. По отдельным пластам, на которых выполнялись исследования, пределы прочности преведены в табл. 2. При отсутствии данных экспериментальных исследований пределы прочности отдельных слоёв угля в пласте, кровли, почвы, угля и пород расчитывают по формулам (8 - 11 ) табл. 1.

9.1. Средневзвешенный предел прочности угля в пласте на одноосное сжатие расчитывают по формуле (12) табл. 1 при наличии средневзвешенного коэффициента крепости угольного пласта ( fу ), по формулам ( 13 ) или ( 14 ) - при наличии прочностных характеристик отдельных слоёв ( пачек ) аналогично расчёту средневзвешенных коэффициентов крепости угольного пласта п. 6.

При определении средневзвешенного предела прочности на одноосное сжатие угля в пласте при наличии средневзвешенного коэффицента крепости угля в пласте коэффициент R1 , (т/м2) перед fyi , fy в формулах ( 8 ), ( 12 ) принимают в зависимости от трещиноватости угольного массива по табл. 3 согласно /26/.

9.2. Средневзвешенный предел прочности пород непосредственной кровли рассчитывают по формуле (15) табл. 1 при наличии средневзвешенного коэффициента крепости пород непосредственной кровли f нк по формуле (16 ) - при наличии прочностных характеристик отдельных слоёв непосредственной кровли.

9.3. Средневзвешенный предел прочности пород основной кровли расчитывают по формулам (17) или (18) аналогично п. 9.2.

9.4. Ссредневзвешенный предел прочности на одноосное сжатие всей толщи налегающих пород расчитывают по формулам (19) или (20) табл. 1 аналогично п. 9.2.

9.5. Средневзвешенный предел прочности на одноосное сжатие пород непосредственной почвы рассчитывают по формулам (21) или ( 22 ) табл. 1 аналогично п. 9.2.

9.6. средневзвешенный предел прочности на одноосное сжатие угля и пород почвы рассчитывают по формуле ( 23 ) табл. 1 при наличии средневзвешенного коэффичиента крепости угля пород ( fуп ), по формуле ( 24 ) - при наличии средневзвешенных пределов прочности на одноосное сжатие угля и непосредственной почвы.

10. Коэффициенты Пуассона угля и вмещающих пород, определяемые по методикам / 3, 4 / ,могут быть указаны в отчетной геологической и геологоразведочной документации. При отсутствии данных натурных наблюдений и исследований или горной графической документации коэффициенты Пуассона рассчитывают по формулам ( 25 ), ( 26 ), ( 27 ) табл. 1.

11. Модули упругости отделбных слоёв угля в пласте пород почвы и кровли, определяемые по методикам /14 или 10/, можно найти в отчётной графической документации.

При отсутствии экспериментальных исследований модули упругости отдельных слоёв рассчитывают по формулам (28-32). Когда используют результаты лабораторных исследований по определению модулей упругости /4/, то в этом случае необходимо учитывать коэффицент структурного ослабления, который при отсутствии соответствующих исследований рекомендуется принимать 0,6-0,7, т.е. Еук) в массиве = (0,6-0,7) Е0 в образце.

Таблица 2

Результаты экспериментальных исследований




Глубина
Параметры

Шахта Пласт залегания

сж.у102,

Еу105,

fy

у



пласта, м

Т/м2

Т/м2



"Юбилейная" 22 160

11,72,34

3,000,12

1,3-1,5 0,0015

29а 210

9,01,80

2,470,18

1,3-1,5 0,0021

26а 300

10,82,16

1,400,19

1,2-1,4 0,0032
"Заречная" Полысаевский П 60

14,02,80

1,500,18

1,4-1,6 0,0031
"Инская" Полысаевский П





нижняя пачка 120

8,81,76

1,400,20

0,7-0,9 0,0032

верхняя пачка 120

13,32,66

3,120,32

1,4-1,6 0,0014

Байкаимский:





нижняя пачка 180 -

2,640,35

0,7-0,9 0,0019

средняя пачка 180 -

3,360,40

1,1-1,3 0,0011

верхняя пачка 180 -

3,770,21

1,2-1,4 0,0007

Примечание: в графах сж.у и Еу указаны среднеквадратичные отклонения от средней величины.

Таблица 3

Значение коэффициента R1 в зависимости от трещиноватости угольного массива


Коэффициент Расстояние между трещинами, м

крепости угля, fy

менее 0,01

0,03

0,1 0,20 и более
0,5 700 750 800 850
0,7 750 800 850 900
1 800 850 900 950
1,5 850 900 950 1000

11.1 Средневзвешенный модуль упругости угольного пласта рассчитывают по формуле (33) табл. 1 при наличии средневзвешенного предела прочности на одноосное сжатие угля в пласте сж.у , по формулам (34) или (35) - при наличии упругих характеристик Еу i , Ey. kp., Ey. cл отдельных пачек угольного пласта.

При определении средневзвешенного модуля упругости угольного пласта при наличии средневзвешенного предела прочности на одноосное сжатие угля в пласте коэффициент R2 , (т/м2) перед сж.у в формуле (28) принимать в зависимости от трещиноватости угольного массива согласно /26/ по табл. 4.


Таблица 4


Значение коэффициента R2 , (т/м2) в зависимости от степени трещиноватости угольного массива


Предел прочности на Расстояние между трещинами, м

одноосное сжатие угля, сж.у, т/м2

менее 0,01 0,03 0,1 0,2 и более
400 165 170 180 190
600 170 180 190 200
900 180 190 200 205
1500 190 200 205 210

Средневзвешенный модуль упругости угольного пласта при наличии средневзвешенного коэффициента крепости угля в пласте определяется по формуле (29), коэффициент R3 , (т/м2105) перед (fy) принимать в зависимости от трещиноватости угольного массива согласно /26/ по табл. 5.


Таблица 5


Значение коэффициента R3 , (т/м2) в зависимости от степени трещиноватости угольного массива


Коэффициент крепости угля, fy

Расстояние между трещинами, м

менее 0,01 0,03 0,1 0,2 и более
0,5 1,3 1,4 1,5 1,7
0,7 1,4 1,5 1,7 1,85
1 1,5

1,7

1,85 2
1,5 1,7 1,85 2 2,1

По отдельным угольным пластам, на которых выполнялись исследования, модули упругости приведены в табл. 2.

11.2. Средневзвешенный модуль упругости пород непосредственной кровли рассчитывают по формуле (36) табл. 1 при наличии упругих характеристик отдельных слоёв непосредственной кровли.

Средневзвешенный модуль упругости пород основной кровли рассчитывают по формулам (38) или (39) аналогично п. 11.2.


Информация о работе «Структура и формирование исходных данных, необходимых для расчета параметров технологических схем»
Раздел: Технология
Количество знаков с пробелами: 22735
Количество таблиц: 8
Количество изображений: 0

Похожие работы

Скачать
21857
8
1

... ). На рис. 2 число таких точек n= 168 (число всех точек на палетке N= 384). Тогда коэффициент концентрации вертикальных напряжений над заходкой согласно формуле (2) равняется: Исходные данные для определения параметров технологической схемы Таблица 1 ? ? Наименование Символ Ед. Способы определения исходных данных П П измер. экспериментальные расчётные Прим. 1 2 3 4 5 6 7 1. ...

Скачать
104781
22
28

... Выбор и проектирование заготовки 2.1 Выбор способа получения заготовки Изначально определяем, что заготовку корпуса главного цилиндра гидротормозов можно получить двумя способами: литьем в земляные формы и литьем в металлические армированные формы. Второй способ практически не используется для изготовления отливок из чугуна. Эти методы в одинаковой степени позволяют достичь заданной точности ...

Скачать
29832
8
5

... эффективностью. Для этого необходимо, прежде всего, выбрать оптимальную технологическую топологию системы, которая определяет характер и порядок соединения отдельных аппаратов в технологической схеме. Очевидно, что с синтезом ХТС тесно связана задача оптимизации, которая сводится к нахождению экстремального значения выбранного критерия эффективности (как правило, экономического) функционирования ...

Скачать
176646
13
0

... без применения компьютерной техники. Непрекращающееся развитие любого предприятия, учреждения или организации, а как следствие объёмов и сложности информации требует расширения компьютерных сетей и автоматизированных информационных систем. Но кроме очевидных выгод компьютерная техника несет в себе опасность здоровью и поэтому актуальной становится проблема охраны труда человека в процессе работы ...

0 комментариев


Наверх