Определение потерь с механическим недожогом

1.1. Определение потерь с механическим недожогом

q₄= 0.02%

1.2. Потери тепла с уходящими газами:

i_тл =С_тл^рґ t_тл=0.475ґ100=47.5 кДж/кг

C_тл^р=0.415+0.0006ґ100=0.475

Q_р^р =Q^р_н+ i_тл=38800+47.5=38847.5 кДж/кг =9271,4 ккал/кг

a_т^//= 21/(21-О₂)=21/(21-2,4)=1,13

a_ух.г.=a_т^//+SDa_i=1,13+0,15=1,28

I_ух.г. =I_г⁰+ (a_ух.г.-1)ґ I_в⁰=497+(1,28-1)ґ420=614.6 ккал/кг

1.3.Потери тепла в окружающую среду:

q₅= находим из графика = 0,4 %

1.4. Потери тепла от химического

недожога:

1.5. Потери тепла с физическим теплом шлака:

q₆=0

1.6. Сумма потерь:

h_к.а.^бр.=

2. Определение расхода топлива на котельный агрегат

t_п.п.= 550⁰С t_п.в.= 230⁰С t_н=342,6⁰С

h_п.п.=3459 кДж/кг h_п.в.=990,3 кДж/кг h_н=1617 кДж/кг

В_р=В₁(1-0,01ґq₄)=7,82ґ(1-0,01ґ0,02)=7,81 кг/с=28,11 т/ч

3. Определение температуры точки росы:

S^p_пр=S^p /Q_н^р=2,8/38,8=0,07 кг%/МДж

А^р_пр=А^р/Q^р_н=0,1/38,8=0,002 кг%/МДж

4. Определение мощности дымососов и вентиляторов.

4.1.Определение мощности дутьевого вентилятора.

Q_дут.в.=b₁ґ В_рґ V_в^о(a_т+ Da_т+ Da_вп- Da_пл)ґ((t_х.в.+273)/273)ґ(1,01ґ10⁵/h_б)

h_б=728 мм.рт.ст.ґ133,334=97042 Па

b₁=1,1- коэффициент запаса

Q_дут.в.=1,1ґ 7,81ґ 10,2(1,13+ 0,1+ 0,06- 0)ґ((70_.+273)/273)ґ(1,01ґ10⁵/97042)=147,8 м³/с

4.2. Определение мощности дымососа:

J_д=0,9ґt_ух.г.=0,9ґ158=142,2⁰С

a_д=a_ух+Da_д=1,28+0,1=1,38

5. Производительность ПН, мощность эл/двигателей ПН

Q_п.н.=(b₁ґD_max)/r=(1.2ґ116.6)/834,6=0,1676 м³/с

r=1/J^/=1/0.0012=834,6 кг/м³ при t_п.в.=230⁰С

Н_п.н.= b₁(Р_кґН_с)=1,1 (16,8ґ10⁶+490,5)=18,5 МПа

6. Определение h^нет_к.а.

=4182154,2 ккал/ч

7. Оценка погрешности расхода тепла, когда термопара дает неточное показание, завышает температуру острого пара на 5⁰С

t^/_п.п.=550⁰С+Dt_п.п.=555⁰С

h^/_п.п.=3477,9 кДж/кг

B₂=Q_к.а./(Q^р_нґh_к.а.)=292246,4/ (38800ґ0,923)=8,16 кг/с=29,376 т/ч

B_p= B₂ (1-0.01ґq₄)= 8,16ґ(1-0.01ґ0.02)=8,158 кг/c = 29,368 т/ч

DВ=В₂-В₁=29,376-28,16=1,216 т/ч

DВ_р=В_р2-В_р1=29,368-28,11= 1,258т/ч

Похожие работы

Тепловой расчет паровой турбины Т-100-130

Скачать

10100

1

0

... лапами цилиндров и их опорными поверхностями.Расширение турбины происходит в основном от фикс-пункта в сторону переднего подшипника и частично в сторону генератора.   Тепловой расчет паровой турбины Исходные данные:  –абсолютное давление пара Ро=12,8 Мпа –температура То=838 К=555о С; - абсолютное давление в верхнем теплофикационном ...

Тепловой расчет паровой турбины

Скачать

18536

4

11

... теплоперепадов должна быть равна величине . Это равенство в курсовом проекте соблюдается. Полученные теплоперепады наносим на процесс расширения в i-s-диаграмме (графический рисунок -1). 1.4 Полный расчет ступеней турбины   Детальный расчет промежуточных ступеней необходимо выполнять на ЭВМ, программе TermCalc of the Turbine 1.6. И рассчитаем эти параметры: расход пара D, параметры пара перед ...

Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130

Скачать

55343

7

16

... к ним участков цилиндра относительно холодным паром от деаэратора, подаваемым к штокам клапанов при пусках турбины. 2. Исходные данные для расчёта принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130 По заданной температуре окружающей среды , по температурному графику сетевой воды (рисунок Д.1) и диаграмме режимов Т-100-130, определяем: - отопительная нагрузка ...

Паровые турбины как основной двигатель на тепловых электростанциях

Скачать

80294

0

5

... до последнего времени была ориентирована на докритическое давление p0=16,3 – 18 МПа. За рубежом на паросиловых тепловых электростанциях редко встречается столь глубокий расчетный вакуум, как на наших ТЭС – при tохл.в=12 0С, хотя это существенно усложняет создание мощных турбин. Только в странах бывшего СССР длительное время эксплуатировались быстроходные пятицилиндровые турбины насыщенного пара ...