Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

t0= 0С

tпром/п= 0С

Pп/п= МПа = ат

Pк= кПа= ат

Pа= МПа = ат

tп.в.= 0С


P0/= 0.95 P0=124 ат

DPк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

hoi=0.85

h0/=3245 кДж/кг

hпп= кДж/кг

h1t= кДж/кг

h2t= кДж/кг

H0/=264 кДж/кг

H0//=1010 кДж/кг

Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг

Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C

Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С




ПВД 1 ПВД 2 ПВД 3 ДЕАЭРАТОР ПНД 4 ПНД 5 ПНД 6 ПНД 7
Т-ра на входе

t

300 152 104 95 80 65 50 35
т-ра на выходе

t

248 200 152 104 95 80 65 50
Энтальпия воды на входе

h

875 665 455 416 350 284 219 153
Энтальпия воды на входе

h

1085 875 665 455 416 350 284 219
Т-ра конденсата гр. пара

t

255 207 159 104 100 85 70 55
Энтальпия конденсата гр. пара

h

1116 906 696 455 438 372 306 241
Давление отбора пара

P

4,33 1,8 0,603 0,603 0,101 0,0578 0,0312 0,0157
Энтальпия отбора пара

h

3073 2894 2726 2726 2480 2410 2330 2260

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.


a1(h1/- h1// )=


a2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/


a3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/


_

aдґhд+hд/ґaд=hд -(a1+a2+a3)ґh3/- ( 1-

- a1-a2-a3) ґhд


_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)


a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)


a6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2-

a3-aд-a4-a5-a6 )ґ(hIV- hV)





a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)ґ(1-a1-a2-a3-a4)



G1=a1ґG0=124,4ґ0.107=13,3 кг/с

G2=a2ґG0=124,4ґ0,105=13,1 кг/с

G3=a3ґG0=124,4ґ0,101=12,56 кг/с

Gд=aдґG0=124,4ґ0,0166=2,07 кг/с

G4=a4ґG0=124,4ґ0,0275=3,42 кг/с

G5=a5ґG0=124,4ґ0,0324=4,03 кг/с

G6=a6ґG0=124,4ґ0,0321=4,0 кг/с

G7=a7ґG0=124,4ґ0,0326=4,06 кг/с


N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=124,4ґ(3245-3073)ґ0,99ґ0,99=20,97 МВт

N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(124,4-13,3)ґ(3073-2894)ґ0,99ґ0,99=19,5 МВт

N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1)ґ(2894-2726)ґ0,99ґ0,99=16,1 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)ґ(2480-2410)ґ0,99ґ0,99=23,13 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)ґ(2410-2330)ґ0,99ґ0,99=6,4 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)ґ(2330-2260)ґ0,99ґ0,99=6,9 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)ґ(2260-2150)ґ0,99ґ0,99=5,8 МВт

Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)ґ(2150-142)ґ0,99ґ0,99=17,4 МВт

SNэ=116,2 МВт


DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%


P0

МПа дано 3,9

t0

0С

дано 400

P2

МПа дано 3,35

h0

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3218

h2t/

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3182

J0

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,078

J2t/

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,088

C20/2

кДж/кг

702/2

2,45

кДж/кг

h0+ C20/2=3218+2,45

3220,45

кДж/кг

- h2t/=3220,45-3182

38,45

d

м

u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70)

0,6154

u

м/с

(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3

135,3

cф

м/с

277,3

(u/cф)

-

0,488

кДж/кг

(1-r)=(1-0,08)ґ38,45

35,4

HOP

кДж/кг

=0,08ґ38,45

3,08

h1t

кДж/кг

-=3220,45-35,4

3185,1

J1t

м3/кг


0,087

P1 1

МПа
3,4

C1t

м/с

266,1

C1

м/с

jґ C1t=0,96ґ266,1

255,4

a1t

м/с

612,9

M1t

-

C1t/ a1t=255,4/612,9

0,4

F1

м2

0,019

l1

м

F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14)

0,045

DHc

кДж/кг

(1-j2=(1-0,962)ґ35,4

2,78

w1

м/с

127,8

b1

град

29

w2t

м/с

150

F2

м2

0,035

l2

м

l1+(D1+D2)=0,045+0,003

0,048

b2

град

24

w2

м/с

w2tґy=150ґ0,94

141

C2

м/с

52,1

a2

град

95

DH

кДж/кг

1,3

DH

кДж/кг

C22/2 =52,12/2

1,4

E0

кДж/кг

38,45-1ґ1,4

37,09

hол

%

89

hр,с,ол

%

93

Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.

P0

МПа дано 3,9

t0

0С

дано 400

P2

МПа дано 3,35

h0

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3218

h2t/

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3182

J0

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,078

J2t

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,087

J2t/

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,088

C20/2

кДж/кг

702/2

2,45

кДж/кг

h0+ C20/2=3218+2,45

3220,45

кДж/кг

- h2t/=3220,45-3182

38,45

d

м

u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70)

0,6154

u

м/с

(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3

135,3

cф

м/с

277,3

(u/cф)

-

0,488

кДж/кг

(1-r)=(1-0,08)ґ38,45

35,4

HOP

кДж/кг

=0,08ґ38,45

3,05

h1t

кДж/кг

-=3220,45-35,4

3185,1

J1t

м3/кг


0,087

P1 1

МПа
3,4

C1t

м/с

266,1

C1

м/с

jґ C1t=0,96ґ266,1

255,4

a1t

м/с

612,9

M1t

-

C1t/ a1t=255,4/612,9

0,4

F1

м2

0,019

l1

м

F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14)

0,045

DHc

кДж/кг

(1-j2=(1-0,962)ґ35,4

2,78

w1

м/с

127,8

b1

град

29

w2t

м/с

150

F2

м2

0,035

l2

м

l1+(D1+D2)=0,045+0,003

0,048

b2

град

24

w2

м/с

w2tґy=150ґ0,94

141

C2

м/с

52,1

a2

град

95

DHр

кДж/кг

1,3

DHв.с.

кДж/кг

C22/2 =52,12/2

1,4

E0

кДж/кг

_

Н0 -cв.с. ґDНв.с.= 38,45-1ґ1,4

37,09

hол

%

89

hр,с,ол

%

89,6

М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085


Профили решёток

Сопловые - С-90-15А

_

tопт=0,7-0,85

a1=140

в=5,15

Рабочие Р-35-25А

_

tопт=0,55-0,65

b=250

в=2,54

Сопловые

_

t=вґt=5,15ґ0,8=4,12

z=pdl/t=3.14ґ61,54ґ1/4,12=47

tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/47=4,12


Рабочие

t=вґt=2,54ґ0,6=1,52

z=pdet=3.14ґ61,54ґ1/1,52=126

tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/126=1,53


Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

t0= 455 0С

Pк= 4,9 кПа

tп.в.= 2480С

P0/= 0.95 P0=124 ат

DPк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

hoi=0.85

h0/=3245 кДж/кг

H0=1274 кДж/кг

Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг

Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C

Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С


Таблица 1.



ПВД 1

ПВД 2

ПВД 3

ДЕАЭРАТОР

ПНД 4

ПНД 5

ПНД 6

ПНД 7

Т-ра на входе

t 218

188

158

143

116

89

35


т-ра на выходе

t 248

218

188

158

143

116

62

35

Энтальпия воды на входе

h

913,42

787,72

662,02

599,17

486,04

372,91

146,65


Энтальпия воды на входе

h

1039,12

913,42

787,72

662,02

599,17

486,04

259,78

146,65

Т-ра конденсата гр. пара

t

255

225

195

158

148

121

67


Энтальпия конденсата гр. пара

h

1068,45

942,75

817,05

662,02

620,12

507

280,73


Давление отбора пара

P

4,33

2,55

1,4

0,6

0,45

0,21

0,028

0,049

Энтальпия отбора пара

h

3060

2990

2900

2760

2710

2610

2370

2200


Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.


a1(h1/- h1// )=


a2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/


a3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/



_

aдґhд+hд/ґaд=hд -(a1+a2+a3)ґh3/- ( 1-

- a1-a2-a3) ґhд


_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)


a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)


a6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2-

a3-aд-aт1 )ґ(hIV- hV)





a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)ґ(1-a1-a2-a3-aд-aт1-aт2)


Gт1=Gт2=0,1ґGк0=12,44 кг/с

aт1=aт2=Gт1 /Gт0=0,0978


G1=a1ґG0=129ґ0,063=8,1 кг/с

G2=a2ґG0=129ґ0,061=7,9 кг/с

G3=a3ґG0=129ґ0,064=8,3 кг/с

Gд=aдґG0=129ґ0,0255=3,2 кг/с

G4=a4ґG0=129ґ0,049=6,3 кг/с

G5=a5ґG0=129ґ0,04=5,2 кг/с

G6=a6ґG0=129ґ0,037=4,8 кг/с

G7=a7ґG0=129ґ0,036=4,6 кг/с


Мощность отсеков


N1э=Gт0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=129ґ(3245-3060)ґ0,99ґ0,99=23,4 МВт

N2э=( Gт0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(129-8,1)ґ(3060-2990)ґ0,99ґ0,99=9,3 МВт

N3э=( Gт0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9)ґ(2990-2900)ґ0,99ґ0,99=11 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3)ґ(2990-2760)ґ0,99ґ0,99=24,6 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)ґ(2760-2710)ґ0,99ґ0,99=6 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)ґ(2710-2610)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)ґ(h6-h7)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,8 МВт

N=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)ґ(h7-hк)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)ґ(2370-2200)ґ0,99ґ0,99=10,5 МВт


SNэ=116,2 МВт


DN=3,8 что есть ошибка = 4,68%


Дано:

Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140

Температура острого пара: 550

Температура питательной воды: 230

Температура уходящих газов: 158

Температура холодного воздуха: 70

Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4

Марка топлива: мазут высокосернистый

Содержание горючих в шлаке и провале: 0

в уносе: 0

Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах:

СО=5,3

СН4=2,7

Н2=2,1

Характеристика топлива в %

Wp

Ap

Sp

Hp

Cp

Np

Op

Qp

3

0.1

2.8

10.4

83.0

0.77

0.77

38800


Определение hк.а.бр по данным испытания


Информация о работе «Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени»
Раздел: Теплотехника
Количество знаков с пробелами: 10834
Количество таблиц: 5
Количество изображений: 20

Похожие работы

Скачать
10100
1
0

... лапами цилиндров и их опорными поверхностями.Расширение турбины происходит в основном от фикс-пункта в сторону переднего подшипника и частично в сторону генератора.   Тепловой расчет паровой турбины Исходные данные:  –абсолютное давление пара Ро=12,8 Мпа –температура То=838 К=555о С; - абсолютное давление в верхнем теплофикационном ...

Скачать
18536
4
11

... теплоперепадов должна быть равна величине . Это равенство в курсовом проекте соблюдается. Полученные теплоперепады наносим на процесс расширения в i-s-диаграмме (графический рисунок -1). 1.4 Полный расчет ступеней турбины   Детальный расчет промежуточных ступеней необходимо выполнять на ЭВМ, программе TermCalc of the Turbine 1.6. И рассчитаем эти параметры: расход пара D, параметры пара перед ...

Скачать
55343
7
16

... к ним участков цилиндра относительно холодным паром от деаэратора, подаваемым к штокам клапанов при пусках турбины. 2. Исходные данные для расчёта принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130 По заданной температуре окружающей среды , по температурному графику сетевой воды (рисунок Д.1) и диаграмме режимов Т-100-130, определяем: - отопительная нагрузка ...

Скачать
80294
0
5

... до последнего времени была ориентирована на докритическое давление p0=16,3 – 18 МПа. За рубежом на паросиловых тепловых электростанциях редко встречается столь глубокий расчетный вакуум, как на наших ТЭС – при tохл.в=12 0С, хотя это существенно усложняет создание мощных турбин. Только в странах бывшего СССР длительное время эксплуатировались быстроходные пятицилиндровые турбины насыщенного пара ...

0 комментариев


Наверх