Расчёт железобетонной фермы с параллельными поясами


Рассчитываем предварительно напряжённую ферму с параллельными поясами для плоской кровли одноэтажного промышленного здания пролётом 24(м) при шаге ферм 6(м).

Предварительно напряжённый пояс армируется канатами К-7 диаметром 15(мм) с натяжением на упоры Rs=1080(Мпа), Rs,ser=1295(Мпа), Es=1.8(100000)(Мпа). Остальные элементы фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса A-III, Rs=Rsc=365(Мпа), d>10(мм), Es=2(100000)(Мпа); хомуты из арматуры класса A-I, Rsw=175(Мпа). Бетон класса В40, Rb=22(Мпа); Rbt,ser=2.1(Мпа). Прочность бетона к моменту обжатия Rbp=0.7B= =0.7·40=28(Мпа); Rbt=1.4(Мпа); γb2=0.9; Eb=32.5·10і(Мпа).

Назначаем геометрические размеры: ширину панели принимаем 3(м) с расчётом опирания рёбер плит покрытия в узлы верхнего пояса. Решётка треугольная, угол наклона раскоса 45°.

Высоту фермы принимаем 3(м), что составляет h/l=3/240=1/8. Сечения ВП и НП 240Ч240(мм); сечение раскосов h2Чb2=180Ч180(мм), стоек 120Ч120(мм). Решётка фермы выполняется из готовых элементов с выпусками арматуры, которые заделывают в узлах при бетонировании поясов.


Сбор нагрузок на ферму
Вид нагрузки

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэфф. надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Постоянная:

-от Ж/Б ребристых плит покрытия 3Ч6(м) с учётом заливки швов

-от пароизоляции

-от трёхслойного рубероидного ковра

-от асфальтобетонной стяжки 20(мм)

-от утеплителя

1.75

0.1

0.15

0.35

0.4

1.1

1.3

1.3

1.3

1.2

1.925

0.13

0.195

0.455

0.48

Итого:

2.75

-

3.185

Временная(снеговая):

-длительная

-кратковременная

2000

600

1400

1.4

1.4

1.4

2800

840

1960

Полная:

-постоянная и длительная

-кратковременная

4750

3350

1400

-

-

-

5985

4025

1960


Узловые расчётные нагрузки по верхнему поясу(ВП) фермы

постоянные: P1=g·a·b·γn =3.185·6·3·0.95=54.46(кн)

длительные: P2=0.84·6·3·0.95=14.36(кн)

кратковременные: P3=1.96·6·3·0.95=33.516(кн)

Нормативные узловые нагрузки будут ровны:

Постоянные: P1=g·a·b·γn =2.75·6·3·0.95=47(кн)

длительные: P2=0.6·6·3·0.95=10.26(кн)

кратковременные: P3=1.4·6·3·0.95=23.94(кн)

Усилия в элементах фермы получаем из расчёта на компьютере. Фактичекие усилия в элементах фермы получаем умножением единичных усилий на действительные значения узловых нагрузок P.


Расчёт верхнего пояса фермы:


П
редварительно принимаем сечение верхнего пояса h1Чb1=24Ч24(см), A=576(смІ). Требуемую минимальную площадь сечения сжатого пояса фермы можно определить по формуле:


Что меньше принятого сечения. Свободную длину пояса для учёта продольного изгиба в плоскости фермы принимаем равной ширине одной панели 3(м), так как в узлах ферма раскреплена панелями покрытия.

Предварительно вычисляем площадь сечения арматуры, полагая As=As’, ξ=x/h0=1 и η=1

П
ринимаем из конструктивных соображений 4Ш12 А-III, Аs=4.52(смІ); процент армирования μ=4.52/(24·24)·100=0.79%>0.2%.

У
точняем расчёт. Определяем условную критическую силу:




Здесь As=2.26(смІ) для 2Ш12 А-III принято конструктивно.

С
ледовательно армирование по расчёту не требуется; армирование назначаем конструктивно, как принято ранее, - 4Ш12 А-III, Аs=4.52(смІ). Расчёт сечёния пояса из плоскости фермы не выполняем, так как сечение квадратное и все узлы фермы раскреплены плитами покрытия.


Расчёт нижнего пояса на прочность

Максимальное расчётное усилие растяжения N=711.6(кн)

Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

П
ринимаем с учётом симметричного расположения 5 канатов К-7 диаметром 15(мм), Аsp=7.08(смІ). Напрягаемая арматура окаймляется хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III(4Ш10 с Аs=3.14(смІ)) назначается конструктивно. Суммарный процент армирования:

П
риведённая площадь сечения Аred=A+αAsp+αAs=24·24+5.55·7.08+6.15+3.14=635(смІ), где α=Es/Eb=180·10і/325·10І=5.55 – для напрягаемой арматуры класса К-7

α=200·10і/325·10І=6.15 – для арматуры класса А-III


Расчёт нижнего пояса на трещиностойкость


Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σsp=0.7Rs,ser=0.7·1295=906(Мпа)

Проверяем условия: σsp+p=906+45.3=951.30.3·Rs,ser=387(Мпа), где p=0.05·σsp=0.5·906=45.3(Мпа)

Определяем потери предварительного напряжения арматуры.

Первые потери:

П
ервые потери составляют σlos,1=σ1+σ2+σ3+σ6=48.8+81.2+14.5+10.2=154.7(Мпа)

В
торые потери:




Расчёт по раскрытию трещин:


Вычисляем ширину раскрытия трещин с учётом коэффициента γi=1.15 и суммарного действия постоянной нагрузки и полной снеговой нагрузки. Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

П

роверим прочность нижнего пояса в процессе натяжения:


Контролируемое усилие при натяжении канатов:




Расчёт наиболее сжатого раскоса:


Р
асчётное сжимающее усилие с учётом γn=0.95 от постоянной и длительной нагрузок N·γn=361.4·0.95=343.3(кн), от кратковременной 462·0.95=439(кн). Бетон класса В40, Rb=22·0.9=19.8(Мпа). Назначаем сечение раскоса 15Ч18(см), А=270(смІ). Случайный эксцентриситет: ea=414/600=0.69(см), ea=15/30=0.5(см), ea=1(см). Принимаем e0=ea=1(см). Так как e0=1(см)20·h=20·15=300(см) расчёт ведём как внецентренно сжатого элемента. При симметричном армировании, когда As=As′ и Rsc=Rs, площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле:

Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ш12 А-III, As=4.52(смІ); μ=4.52/(15·18)·100%=1.67%>0.25%


Расчёт наиболее растянутого раскоса:


Расчётное усилие растяжения при γn=0.95 N=345·0.95=327.75(кн). Назначаем сечение hЧb=18Ч18(см). Площадь сечения арматуры из условия прочности: As=N/Rs= =327.75/365·10і=9(смІ); предварительно принимаем 4Ш18 А-III, As=10.18(смІ)

Расчёт по раскрытию трещин:

С
ледовательно, трещины образуются, требуется проверка условий расчёта по их ширине раскрытия. Определяем ширину раскрытия трещин при длительном действии постоянной и длительной нагрузок при φl=1.5:

С
ечение подобрано удовлетворительно. Аналогично вышеизложенному рассчитываются и другие элементы фермы на внецентренное сжатие и центральное растяжение. Малонагруженные элементы, например стойки, проектируют конструктивно; их сечение принято минимальным 12Ч14(см) с армированием 4Ш12 A-III.


Сбор нагрузок


I. Постоянные нагрузки:


Нагрузка от веса покрытия:


Собственный вес

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэффициент надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Ж/Б ребристых плит покрытия 3x6м - 25

135

11

1485

Пароизоляции - 10

01

12

012

Утеплителя - 120

03

12

036

Цементной стяжки - 20

04

13

052

Рулонного ковра - 6

01

12

012

ИТОГО:

225

- 2.61

Расчётная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и кранового пути:

{(06·012+025·088)·25+070}∙6∙11=528(кн)

Расчётная нагрузка от веса колонн

надкрановая часть: (06·04·38)·25·11=251(кн)

подкрановая часть: {08·04·715+(09·06+06І/2)∙04∙2}·25·11=79(кн)

Расчётное опорное давление фермы на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (112/2·11+261·6·24/2)∙095=23712(кн)

Расчётное опорное давление балки на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (91/2+261∙6∙18/2)∙095=1772(кн)


II.Временные нагрузки:


Для расчёта стоек распределение снеговой нагрузки по покрытию во всех пролётах здания принимается равномерным.

г.Пермь – V снеговой район

вес снегового покрова земли 2(кн/мІ)

Расчётная нагрузка на стойку будет: =2∙6·24/2·14·095=19152(кн)


III.Крановые нагрузки:


Вертикальные нагрузки от кранов:





Горизонтальные нагрузки от кранов:


IV.Ветровая нагрузка:


1.Участок - от 0.00(м) до низа стропильных конструкций:

2.Участок - высота стропильной конструкции:


Находим средний коэффициент :

= +(/2)·==05

=+(5/2)·003=0575

=+(08/2)·003=0587


=(05∙5+0575∙5+0587∙08)/108=0541

=+(33/2)∙003=0636


Расчётное значение ветровой нагрузки на первом участке:


Расчётное значение ветровой нагрузки на втором участке:


Ветровая нагрузка, действующая на шатёр, приводится к узловой нагрузке, приложенной на уровне низа ригеля рамы.


Интенсивность нагрузки:


Грузовая площадь шатра:


Статический расчёт рамы

Определение геометрических характеристик стойки по оси А:


Моменты инерции сечений колонн составляют:

надкрановой части

подкрановой части

Отношение высоты надкрановой части колонны к её полной высоте:

Смещение осей надкрановой и подкрановой частей стойки:


Определение усилий в стойках от отдельных видов загружений:



Загружение 1(снеговая нагрузка):


Снеговая нагрузка на покрытии пролёта АБ.

Для по интерполяции находим .

Коэффициент не определяем, тк эксцентриситет e=0.

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

продольные силы:

поперечная сила:

При действии силы со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 2(постоянная нагрузка):


Благодаря симметрии точек приложения сил относительно оси стойки, усилия

и возникают только от разности сил и . Усилия и от -=1772-23712=-60(кн) получаем умножением усилий от на коэффициент .Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

;

продольные силы:

; ;

поперечная сила:


Загружение 3(крановая нагрузка действует со стороны пролёта АБ):


Для по интерполяции находим .

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

продольные силы:

;

поперечная сила:

При действии крановой нагрузки со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 4(крановая нагрузка Т действует слева на право):


Для по интерполяции находим .

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

изгибающий момент в точке приложения силы H:

продольные силы:

поперечная сила:

При действии силы справа на лево усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 5(ветровая нагрузка действует слева на право):


Определяем горизонтальные реакции в загруженных (крайних) стойках.

Для по интерполяции находим .

Горизонтальная реакция в стойке по оси :

.

Горизонтальная реакция в стойке по оси :

.

Усилие в дополнительной связи: .

Распределяем усилие в дополнительной связи между стойками поперечника.

Для по интерполяции находим (стойки по осям и ).

Горизонтальные силы, приходящиеся на стойки по осям и :

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

продольные силы:

поперечная сила:

При направлении ветра справа на лево усилия в стойках не изменяются.


Составляем таблицу расчётных усилий.




Усилия в элементах фермы


Элемент

Стержень

От загружения силами F=1 всего пролёта

От постоянной нагрузки

От кратковременного действия полной снеговой нагрузки

От длительной снеговой нагрузки

От постоянной и полной снеговой нагрузки

От постоянной и длительной нагрузок

нормативной

расчётной

нормативной

расчётной

нормативной

расчётной

нормативной

расчётной

нормативной

расчётной

Верхний

Пояс

III-1

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

IV-3

-695

-32665

-3785

-1664

-23293

-7131

-998

-49305

-61143

-39796

-4783

V-4

-695

-32665

-3785

-1664

-23293

-7131

-998

-49305

-61143

-39796

-4783

VI-6

-94

-4418

-5120

-2250

-3151

-9644

-1350

-6668

-8271

-53824

-6470

Нижний

Пояс

I-2

392

18424

2135

9384

1314

4022

563

27808

3450

22446

2698

I-5

877

41219

4776

2100

2340

900

12594

62219

7116

50219

60354

Раскосы

1-2

-525

-24675

-2860

-12568

-1760

-5386

-754

-37243

-4620

-30061

-3614

2-3

392

18424

2135

9384

1314

4022

563

2781

3450

22446

2698

4-5

-237

-1114

-1291

-5674

-794

-2432

-340

-16814

-2085

-13572

-1631

5-6

083

390

452

1987

2782

852

1192

5887

7302

4752

5712

Стойки

1-II

-05

-235

-2723

-1197

-1676

-513

-718

-3547

-440

-2863

-3441

3-4

-10

-470

-5446

-2394

-3352

-1026

-1436

-7094

-880

-5726

-6882

6-6

-10

-470

-5446

-2394

-3352

-1026

-1436

-7094

-880

-5726

-6882


Расчёт колонны.


Бетон тяжёлый: , подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении; ; ; ; ; арматура .


I.Надкрановая часть стойки.


Размеры сечения: ; ; ; .

Расчётная длина надкрановой части: .


Комбинации расчётных усилий:


Комбинации

Первая

Вторая

Третья

Усилия

Мmax, Nсоотв

Mmin, Nсоотв

Nmax, Mсоотв

М,Кн·м

100

-9942

-485

N,Кн

612

612

78415


Для первой комбинации:


; ; . Принимаем случайный эксцентриситет . Расчётный - .

; ; ;

>.

Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при :

; .

.

.


Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

. Принимаем 3Ш14 c .


Для второй комбинации:


Так как значения внутренних усилий и для второй комбинации нагрузок, почти совпадают со значениями внутренних усилий для первой комбинации, то конструктивно принимаем 3Ш14 с .


Для третьей комбинации:


; случайный эксцентриситет . Расчётный эксцентриситет - .

принимаем

Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при :

; .

.

.

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

. Принимаем 3Ш14 с .


Окончательно принимаем 3Ш14 с . Горизонтальная арматура устанавливается конструктивно: шаг 300, Ш6 .


II.Подкрановая часть стойки.


Размеры сечения: ; ; ; .

Расчётная длина подкрановой части: .


Комбинации расчётных усилий:


Комбинации

Первая

Вторая

Третья

Усилия

Мmax, Nсоотв

Mmin, Nсоотв

Nmax, Mсоотв

М,Кн·м

11984

-1193

-10965

N,Кн

94237

94237

795


Для первой комбинации:


; ; . Принимаем случайный эксцентриситет . Расчётный - .

; ; ;

.

принимаем

Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при :

; .

.

.

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

. Принимаем 3Ш16 c .


Для второй комбинации:


Так как значения внутренних усилий и для второй комбинации нагрузок, почти совпадают со значениями внутренних усилий для первой комбинации, то конструктивно принимаем 3Ш16 с .


Для третьей комбинации:


; случайный эксцентриситет . Расчётный эксцентриситет - .

принимаем

Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при :

; .

.

.

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

. Принимаем 3Ш16 c .


Окончательно принимаем 3Ш16 с .


Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба.


; .

.


В расчёте нет необходимости.


Сбор нагрузок


I.Постоянные нагрузки:


Нагрузка от веса покрытия:


Собственный вес

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэфф. надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Ж/Б ребристых плит покрытия 36м с учётом заливки швов.

175

11

1925

Пароизоляции

01

13

013

Утеплителя (готовые плиты)

04

12

048

Асфальтовой стяжки t=2см

035

13

0455

Рулонного ковра

015

13

0195

ИТОГО:

275

-

3185


Расчётная нагрузка от веса подкрановой балки:

(06·012+02·088)·595·25·11=40579кн

Расчётная нагрузка от веса колонн

- надкрановая часть: (038·04·38)·25·11=15884кн

- подкрановая часть: (04·08·59+04·09·105)·25·11=62315кн

Расчётное опорное давление фермы

- от покрытия: 3185·6·24/2=22932кн

- от фермы: (120/2)·11=66кн

Расчётная нагрузка от веса покрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания 10(мм)

Rs=Rsc=365(Мпа); Es=200·10і(Мпа)


I.Надкрановая часть:


B·h=40·38(см) (а=а=4см)

h0=h-a=38-4=34(см)

расчётная длина над крановой части: l0=2·Hверх=2·38=76(м)


Комбинации расчётных усилий:


Комбинации

Первая

Вторая

Третья

Усилия

Мmax, Nсоотв

Mmin, Nсоотв

Nmax, Mсоотв

М,Кн·м

5265

-3576

322

N,Кн

45786

26634

45786


Д

ля первой комбинации:


Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=13(см)

Р
асчётный эксцентриситет e=e0+ea=11+13=123(см)

Принимаем е=032(см)



Для тяжёлого бетона =1

Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98







Площадь арматуры As=As назначаем по сортаменту:

Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)


Для второй комбинации:







П
лощадь арматуры As=As назначаем по сортаменту:

Принимаем 2Ш8 A- c As=101(смІ)


Для третьей комбинации:








Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:

As=0002·b·h0=0002·40·34=272(смІ)

Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)

Окончательно принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)

Горизонтальная арматура устанавливается конструктивно: шаг 300, Ш6 А-I


II Подкрановая часть:


bЧh=40Ч80(см) (a=a’=4см)

h0=80-4=76(см)

Расчётная длина подкрановой части колонны: l0=15·H1=15·6=9(м)


Комбинации расчётных усилий:


Комбинации

Первая

Вторая

Третья

Усилия

Мmax, Nсоотв

Mmin, Nсоотв

Nmax, Mсоотв

М,Кн·м

14633

911

6507

N,Кн

96185

770

96185

Q,Кн

461

1183

-693


Д

ля первой комбинации:

Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=267(см)

Р
асчётный эксцентриситет e=e0+ea=152+267=179(см)

Принимаем е=0294(см)

Для тяжёлого бетона =1

Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98



Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:

A
s=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)

Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)




Для второй комбинации:




Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:

As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)

Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)


Для третьей комбинации:




П
лощадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:

As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)

Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)


Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:


Р


асчёт необходим Так как l0/i=4174>14, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность




Следовательно принятого количества арматуры достаточно

Окончательно принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)

Расчёт колонны на транспортные нагрузки.









Расчёт арматуры верхней части колонны:



Р
асчёт арматуры нижней части колонны:


Расчёт трещиностойкости:




Принятого количества арматуры достаточно.




Сечение

Усилие

Постоянная нагрузка

Временные нагрузки

I сочетание

II сочетание

Снеговая

Dmax по оси А

Dmax по оси Б в пролёте АБ

Dmax по оси Б в пролёте БВ

H по оси А

H по оси Б

Ветер слева

Ветер справа

Mmax Nсоотв

Mmin Nсоотв

Nmax Mсоотв

Mmax Nсоотв

Mmin Nсоотв

Nmax Mсоотв

слева

справа

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

0

M























N

















Q

















1


M























N

















Q

















2

M























N

















Q

















3

M























N

















Q

















4

M























N

















Q


















Расчёт ребристой плиты покрытия


Нормативные и расчётные нагрузки на 1мІ перекрытия
Вид нагрузки

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэфф. надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Постоянная от веса:

- рулонного покрытия(6мм)

- ц/п стяжки(20мм; =2000)

- от утеплителя(базальтоволокнистые плиты 120мм; =250)

- от пароизоляции(2 слоя пергамина на мастике 10мм)

- от ребристых панелей(25мм)


100

400


300


100

1350



1.2

1.3


1.2


1.2

1.1



120

520


360


120

1485


Всего от постоянной нагрузки:

2250

-

2605

Временная от снега:

- длительная

- кратковременная

2000

1540

660

1.4

1.4

1.4

2800

2156

924

Полная:

- постоянная и длительная

- кратковременная

4250

3790

660

-

-

-

5405

4761

924


Расчёт плиты по прочности.

Расчёт полки:


Плиту рассматриваем как многопролётную неразрезную балку.

Изгибающий момент в сечении:

где

а общая нагрузка на плиту: +=(120+520+360+120+687)+2800=4.61(кн/мІ)

Полезная толщина плиты

Определяем коэффициент при =1(м):

Принимаем сварную сетку С-2 с продольной арматурой Ш3 класса Вр-I, шаг 100(мм), As=0.71(смІ) и поперечной Ш3 класса Вр-I, шаг 200(мм), As=0.35(смІ).

Процент армирования


Расчёт поперечных рёбер по прочности:


Поперечные рёбра запроектированы с шагом .

Поперечное ребро рассчитываем как балку таврового сечения с защемлённой опорой. Постоянная расчётная нагрузка с учетом собственного веса ребра:

Временная(снеговая) нагрузка:

Общая нагрузка:

Принимаем полезную высоту сечения ребра . Расчётное сечение ребра в пролёте является тавровым с полкой в сжатой зоне:

Находим коэффициент по пролётному моменту:

Находим коэффициент по опорному моменту:

Учитывая на опоре работу поперечных стержней сетки плиты, у которой на 1(м) имеется 5Ш3 , на продольный стержень плоского каркаса требуется . Из конструктивных соображений принимаем верхний стержень таким же, как нижний, т.е.

Проверим необходимость постановки хомутов:

Следовательно требуется расчёт поперечной арматуры. Зададимся шагом хомутов и диаметром стержней: ; Ш5 Вр-I.

где

;

Принимаем .

Условие прочности обеспечивается.


Расчёт продольных рёбер по прочности



Информация о работе «Железобетонные конструкции»
Раздел: Архитектура
Количество знаков с пробелами: 33842
Количество таблиц: 12
Количество изображений: 203

Похожие работы

Скачать
35766
1
11

... , приближающийся по распределению внутренних усилий к системе пологих оболочек, что побудило отдельных авторов так именно её и рассматривать. Работы А. Ф. Лолейта по теории и практике строительства безбалочных перекрытий имели не только решающее значение в развитии этих конструкций, но послужили толчком к решению других сложных теоретических и практических задач. В ту пору, когда методы расчета ...

Скачать
19576
1
4

... башни, промышленные трубы большой высоты, реакторы атомных электростанций и др.). В современной строительной практике ряда капиталистических стран (США, Великобритании, Франции и др.) монолитные железобетонные конструкции получили широкое распространение, что объясняется главным образом отсутствием в этих странах государственной системы унификации параметров и типизации конструкций зданий и ...

Скачать
103427
25
24

... 1991. - 767 с. 7.  Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие. - М.: Высш. шк., 2006. - 504 с. 8.  Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод. указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. "Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство". - М.: МИИТ, 2004. ...

Скачать
35029
2
5

... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн  м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...

0 комментариев


Наверх