Выбор уставок

3.2 Выбор уставок

Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от тока небаланса:

(А).

Вторичный ток срабатывания защиты:

(А).

Принимаем реле типа РТ-40/Ф.

 

 

4. Дифференциальная защита трансформатора

 

Рис.4. Схема и принцип действия дифференциальной защиты трансформатора

Защита выполняется на реле ДЗТ-21-У3.

Произведём расчёт уставок защиты:

Номинальный первичный ток:

(А) - для стороны ВН;

(А) - для стороны НН.

Коэффициенты трансформации трансформаторов тока и коэффициенты схемы:

 - для стороны ВН;

- для стороны НН.

Минимальный ток срабатывания защиты:

(А) - для стороны ВН;

(А) - для стороны НН.

Номинальный вторичный ток:

(А) - для стороны ВН;

(А) - для стороны НН.

Номинальные токи автотрансформаторов тока

АТ-II  

АТ-II  

Коэффициент трансформации автотрансформаторов и промежуточных трансформаторов тока

Номинальный вторичный ток в плече защиты:

(А).

Расчёт рабочей цепи.

Номинальный ток ответвления Т в цепи НН .

Номинальный расчетный ток ответвления в цепи ВН:

(А),

номинальный принятый ток ответвления в цепи ВН:

(А).

Относительный минимальный ток срабатывания реле:

(о.е.) - для стороны ВН;

(о.е.) - для стороны НН.

Выбираем уставку относительного тока срабатывания: .

Проверим отстройки защиты от к.з. за трансформатором собственных нужд:

Относительный рабочий вторичный ток:

(о.е.)

Коэффициент надёжности:

Расчёт цепи торможения.

Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи

:

- для стороны ВН 3,75 А

- для стороны НН 5 А

Уставка начала торможения:

.

Определим составляющие небаланса:

1.  за счёт погрешности ТТ

(А);

 

2.  за неточности уставки

(А).

Расчётный максимальный ток небаланса:

(A).

Относительный ток рабочей цепи:

.

Относительный ток тормозных цепей:

- для стороны ВН;

- для стороны НН.

Коэффициент торможения: