Деаэратор питательной воды

1.6 Деаэратор питательной воды

aу.д aэ.у

aдр3 aк.д

aд.у aдист

aд

aп.в

Рисунок 1.6- Потоки пара и воды через ДПВ

Уравнение материального баланса деаэратора питательной воды:

aп.в+aу.д+aэ.у=aд+aд.у +aдр3+aк.д+aдист , (1.20)

Где aп.в =1,035 - выход питательной воды из деаэратора;

aу.д =0,0004 - количество пара , отводимого из деаэратора на концевые уплотнения;

aэ.у =0,0008 - расход пара на эжектор отсоса уплотнений;

aд - количество пара, подводимого к деаэратору из третьего отбора;

aд.у =0,0074 - количество пара уплотнений, направляемого в деаэратор питательной воды;

aдр3=0.144-доля конденсата греющего пара, сливаемого каскадно из ПВД3 в ДПВ;

aк.д - количество конденсата, поступающего в деаэратор из подогревателя ПНД4;

aдист =0,01- количество конденсата, поступающего в деаэратор из конденсатора испарителя.

Уравнение теплового баланса деаэратора питательной воды:

aп.в•h'д+(aу.д+aэ.у)•h''д = (aд•hп3+aд.у•hд.у+aдр3•hдр3+

+aк.д•hв4+aдист•h'и1)• hд.п.в , (1.21)

Где h'д=666 кдж/кг - энтальпия деаэрированной воды на выходе из деаэратора;

H''д=2736,1 кдж/кг - энтальпия пара отводимого от деаэратора на концевые уплотнения и на эжектор отсоса уплотнений;

Hп3=3413,9 кдж/кг - энтальпия греющего пара из третьего отбора на входе в деаэратор;

Hд.у=3555,8 кдж/кг - энтальпия пара уплотнений;

Hдр3=725,14кдж/кг - энтальпия конденсата после охладителя дренажа ПВД3;

Hв4=636,4кдж/кг - энтальпия конденсата, подводимого к деаэратору от подогревателя ПНД4;

H'и1=455,1кдж/кг - энтальпия конденсата, поступающего в деаэратор из конденсатора испарителя;

hд.п.в =0,99 - КПД деаэратора питательной воды.

Уравнения (1.20) и (1.21) образуют систему двух уравнений:

1,035+0,0004+0,0008=aд+0,0074+0.144+aкд+0,01

1,035•666+(0,0004+0,0008)•2736,1=

=(aд•3413,9 +0,0074•3555,8 +0.144•725,14+aк.д•636,4+0,01•455,1)•0,99

Решением которой являются значения:

aд=0,01

aк.д=0,8696.

1.7 Регенеративные подогреватели низкого давления (ПНД)

1.7.1 Тепловой баланс ПНД4

Уравнение теплового баланса ПНД4 :

a4•(hп4-hдр4)= aк.д4•(hв4-hв5)•1/hто , (1.22)

Где a4 - доля греющего пара, отбираемого из турбины для ПНД4;

Hп4=3232,4 кдж/кг- энтальпия греющего пара в четвертом отборе для ПНД4;

Hдр4=653,1 кдж/кг- энтальпия конденсата греющего пара после ПНД4;

aк.д4=0,8696 – расход основного конденсата через ПНД4;

Hв4=636,4кдж/кг - энтальпия конденсата, подводимого к деаэратору от подогревателя ПНД4;

Hв5=511кдж/кг – энтальпия основного конденсата, подводимого к ПНД4 от подогревателя ПНД5;

hп4=0,995 - КПД ПНД4.

При этом, доля конденсата греющего пара, сливаемого каскадно из ПНД4 в ПНД5 определяется по формуле:

aдр4=a4, (1.23)

Находим долю греющего пара, отбираемого для ПНД4 по формуле (1.22):

.

a4 =0,044.

Находим долю конденсата греющего пара, сливаемого каскадно из ПНД4 в ПНД5

aдр4=0.044.

1.7.2 Тепловой баланс конденсатора испарителя (КИ)

Уравнение теплового баланса КИ :

aк.д•(hв.к.и-hв6)= aи•(h''и1-h'и1)• hто , (1.24)

Где aк.д=aк.д4=0,8696– расход основного конденсата через КИ;

Hв.к.и- энтальпия основного конденсата после КИ;

Hв6=431,2 кдж/кг - энтальпия конденсата на выходе из подогревателя ПНС6 (определяется по давлению насыщения греющего пара смешивающего подогревателя);

aи=0,0094 - расход пара на испаритель (выход дистиллята из конденсационной установки для восполнения потерь);

H''и1=2689,2 кдж/кг - энтальпия вторичного пар на выходе из испарителя (на входе в конденсатор испарителя);

H'и1=455,1кдж/кг - энтальпия насыщения вторичного пара на выходе из конденсатора испарителя.

По формуле (1.24) найдем энтальпию основного конденсата после КИ:

кдж/кг

Уравнение теплового баланса ПНД5 :

aп5•(hп5-hдр5)+ aдр4• (hдр4- hдр5) = aк.д5•( hв5- hв.к.и.)•(1/ ηто), (1.25)

Где aп5 - доля греющего пара, отбираемого из турбины для ПНД5;

Hп5=3025,7кдж/кг- энтальпия греющего пара в пятом отборе для ПНД5;

Hдр5=523,35 кдж/кг- энтальпия конденсата греющего пара после ПНД5;

aк.д5=aк.д4=0,8696– расход основного конденсата через ПНД5;

Hв5=511 кдж/кг - энтальпия конденсата на выходе из подогревателя ПНД5;

Hв.к.и=470 кдж/кг - энтальпия конденсата, подводимого к подогревателю ПНД5 от конденсатора испарителя.

Находим долю греющего пара aп5 , отбираемого для ПНД5 по формуле (1.25):

.

aп5 =0,012.

При этом, доля конденсата греющего пара, сливаемого каскадно из ПНД5 в ПНС6 определяется по формуле (1.26):

aдр5=aп5+aдр4, (1.26)

aдр5= 0.012+0.044=0.056

Уравнение теплового баланса ПНС6:

aк.д6• hв6•1/hто=a6• hп6+aк.д7• hв.о.у.+ hдр5•aдр5+aдр.и(h'5- hдр5) , (1.27)

Где aк.д6=0,8696 – доля конденсата выходящего из ПНС6;

Hв6=431,2 кдж/кг - энтальпия конденсата на выходе из подогревателя ПНС6;

a6 - доля греющего пара, отбираемого из турбины для ПНС6;

Hп6=2868,4кдж/кг- энтальпия греющего пара в шестом отборе для ПНС5;

aк.д7 - доля основного конденсата на входе в ПНС6;

Hв.о.у- энтальпия основного конденсата после охладителя уплотнений ОУ;

aдр.и=0.0096 – доля конденсата греющего пара, поступающего в линию каскадного слива конденсата из ПНД5 в ПНС6;

Уравнение материального баланса для ПНС6:

aк.д6=a6+aк.д7+aдр5 . (1.28)

aк.д7•(hв.оу-hв7)= aоу•(hп.оу-hоу.др)•hто , (1.29)

Где hв7=247кдж/кг - энтальпия конденсата на выходе из подогревателя ПНД7;

aоу=0,003 - отвод пара из вторых камер переднего и заднего уплотнений ЦВД и из концевых уплотнений в охладитель уплотнений ОУ;

Hп.оу=2900 кдж/кг - энтальпия греющего пара, поступающего в охладитель уплотнений ОУ;

Hоу.др=570 кдж/кг - энтальпия конденсата греющего пара, поступающего из охладителя уплотнений ОУ в конденсатор.

Решая систему уравнений (1.27), (1.28) и (1.29):

0,8696 • 431,2 •1/0,99=a6• 2868,4+aк.д7• hв.о.у.+ 523,35•0.056+0,0096•(532-523.35)

0,8696 =a6+aк.д7+0.056

aк.д7•(hв.оу-247)= 0,003 •(2900 -570)•0,99,

Получим следующие результаты:

a6=0,052

aк.д7=0,7315

Hв.оу=256,11 кдж/кг.

Уравнение теплового баланса ПНД4 :

aк.д7•(hв7- hв.оэ)= a7•(hп7- hдр7)•hто , (1.30)

Где hв7=247кдж/кг - энтальпия конденсата на выходе из подогреватляпнд7;

Hв.оэ – энтальпия основного конденсата перед ПНД7, с учетом его подогрева в ОЭ. Считается по формуле (1.31):

Hв.оэ= hк+Δ hв.оэ , (1.31)

Где hк=108,9кдж/кг-энтальпия основного конденсата перед охладителем эжектора;

Δ hв.оэ=16,7 кдж/кг- подогрев основного конденсата в охладителе эжектора.

Таким образом по формуле (1.31) получаем:

Hв.оэ=108,9+16,7=125,6кдж/кг .

a7 - доля греющего пара, отбираемого из турбины для ПНД7;

Hп7=2666,1кдж/кг- энтальпия греющего пара в седьмом отборе для ПНД7;

Hдр7=275,61 кдж/кг- энтальпия конденсата греющего пара после ПНД7;

По формуле (30) определяем долю пара в седьмом отборе:

a7=0,039

Похожие работы

Влияние схем включения подогревателей энергоблока на тепловую эффективность подогрева

Скачать

74799

32

28

... 4.1. Описание задания. Заменить в тепловой схеме второй (по ходу основного конденсата) подогреватель низкого давления смешивающего типа П7 (рис. 4.1.) на поверхностный и проследить влияние на тепловую экономичность. Рис. 4.1. Первоначальная схема включений ПНД. Эффективность регенеративного подогрева зависит от правильного выбора параметров пара регенеративных отборов, числа регенеративных ...

Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130

Скачать

55343

7

16

... к ним участков цилиндра относительно холодным паром от деаэратора, подаваемым к штокам клапанов при пусках турбины. 2. Исходные данные для расчёта принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130 По заданной температуре окружающей среды , по температурному графику сетевой воды (рисунок Д.1) и диаграмме режимов Т-100-130, определяем: - отопительная нагрузка ...

Современные конденсационные паровые турбины

Скачать

9062

0

7

... сетевой воды в установках с подогревателями. Предельно допустимая температура свежего пара лимитируется качеством металлов, применяемых в турбостроении, их стоимостью и технологией обработки. Заключение Таким образом, в реферате описаны основные области применения и некоторые принципы конструирования современных конденсационных паровых турбин. Представлена принципиальная схема конденсаци

Парогазовые установки

Скачать

157736

17

0

... установки. Для них характерны высокая термическая эффективность, хорошие маневренные и экологические характеристики, высокая надежность и относительно низкая стоимость установленного киловатта. Парогазовые установки, предназначенные для С.-Петербурга, должны быть адаптированы к особенностям работы энергосистемы Ленэнерго. Это существенная неравномерность суточного и недельного потребления ...