Расчёт теоретических значений коэффициентов фильтрационного сопротивления для гидродинамически совершенной скважины

2.2 Расчёт теоретических значений коэффициентов фильтрационного сопротивления для гидродинамически совершенной скважины

В расчетах были использованы следующие исходные данные:

Таблица 1

Название параметра	Обозначение	Значение
Мощность пласта, м	h	30
Глубина вскрытия, м	b	15
Проницаемость, 10-12 м2	k	0,29
Радиус контура питания, м	Rк	300
Радиус скважины, м	rс	0,08
Атмосферное давление, 106 Па	pат	0,1
Атмосферная температура, К	Тат	293
Плотность при pат и Тат, кг/м3	ρат	1,967
Динамическая вязкость нефти, мПа*с	μ	0,012
Коэффициент сверхсжимаемости	z	0.72
Пластовая температура, К	Тпл	301
Доп. коэффициент пористой среды	β	15

По формуле для двучленной фильтрации совершенной скважины получаем:

 (31)

где

Найдём коэффициент гидродинамического сопротивления А:

Коэффициент гидродинамического сопротивления В равен:

Введя коэффициенты несовершенства скважины по степени вскрытия С₁ и С₁^’ получим двучленную фильтрацию для несовершенной скважины.

С₁ и С₁^’ находим по формулам (25) и (26) соответственно.

Зная С₁ и С₁^’, а также степень вскрытия пласта=h/b по формуле (30) находим коэффициенты гидродинамического сопротивления А и В, приняв за ноль коэффициенты несовершенства скважины по характеру вскрытия С₂ и С₂^’, так как фильтрация происходит через фильтр, а не через перфорационные отверстия.

2.3 Оценка гидродинамического несовершенства скважины

Зная теперь значения коэффициентов А и В для совершенных и несовершенных скважин можем найти несовершенство скважины.

Оно записывается в виде:

 (32)

Q_сов и Q_несов находим из уравнения(31),взяв =2,99МПа² и =2,25МПа².

0,003·+0,27·-0,74=0

D=(0,27)²-4·0,003·(-0,74)=0,08178

 

0,011·+0,4·-0,74=0

D=(0,4)²-4·0,011·(-0,74)=0,193

 

Из этого следует:

Если выразить  в процентах, то получим: .

Выразим δ по следующей формуле:

 (33)

где С=С₁

Получим:

 или в процентах: δ=65%.

Вывод

1.По данным гидродинамических исследований газовой скважины был построен график зависимости забойного давления(p_заб)от дебита(Q) из которого, исключив неправильное значение p_заб, было найдено пластовое давление(p_пл) методом экстраполяции этой кривой до пересечения с осью ординат, а также коэффициенты гидродинамического сопротивления А и В, путём построения графика зависимости ()/Q_ат от Q_ат . Эти значения коэффициентов гидродинамического сопротивления соответствуют несовершенной скважине.

2.По формулам двучленной фильтрации были вычислены коэффициенты гидродинамического сопротивления А и В для совершенной скважины, причём при сравнении их с коэффициентами А_н и В_н, вычисленными по тем же формулам для несовершенной скважины, выяснилось, что извилистость каналов фильтрации оказывает большее влияние на течение жидкости, чем её вязкость, т.е. ΔB > ΔA.

3.Зная значения коэффициентов гидродинамического сопротивления А и В и то что скважины эксплуатировались при одинаковых условиях нашли несовершенство скважины, причём и по отношению дебитов Q и Q_ат, и по отношению коэффициентов А и А_н оно практически одинаково и отличается лишь на 1% , что может быть связано с неточность подсчётов.

4. Вычисленные теоретически и практически для несовершенной скважины коэффициенты гидродинамического сопротивления А одинаковы, в отличии от коэффициентов В, которые отличаются почти в 5 раз, это связано с тем, что оценка извилистости каналов фильтрации по известным давлениям и дебитам менее точна, чем та же оценка по известным фильтрационным характеристикам пласта. 4.

Список используемой литературы

 

1. Басниев К.С., Кочина И.Н., Максимов В.М. Подземная гидромеханика. М.: Недра, 1993г.

2. Ш. К. Гиматудинов Физика нефтяного и газового пласта М.: Недра, 1971г.

3.Лекции по подземной гидромеханике.