5.  Выбираем марку феррита 200 ВНС. Его параметры приведены в таблице 1.

Таблица1.

Марка феррита

mН

Q, не менее ( при В, Тл )

fИЗМ, МГц

Номинальное значение Предельное отклонение 0,0010 0,0200
200 ВНС 200 ± 20 130 80 3,0
70 50 6,0
40 - 10,0
20 - 30,0

Значение магнитной индукции:

ВfнРАБ.МАКС. £ ( 0,014 ¸ 0,031 ) Тл на частоте fН = 6 МГц при допустимых удельных тепловых потерях в феррите РФ¢ = ( 0,2 ¸ 1,0 ) Вт/см3 и Q = 70

Поскольку ВfнРАБ.МАКС. >> 0,001 Тл, уточняем при Q = 50

ВfнРАБ.МАКС. £ ( 0,012 ¸ 0,026 ) Тл

Аналогично определяем значение ВfвРАБ.МАКС. на частоте fВ = 11 МГц при Q = 40

ВfвРАБ.МАКС. £ ( 0,008 ¸ 0,017 ) Тл

С запасом примем ВfнРАБ.МАКС. = 0,01 Тл; ВfвРАБ.МАКС. = 0,006 Тл.

6.  Выбираем многовитковую конструкцию. Она удобна при использовании гибких линий достаточной длины, что позволяет наматывать их на ферритовые кольца.

Определим минимальный объем феррита для первой линии:

VМИН1 = 0,213 см3 на fН = 6 МГц


При расчетах на fВ = 11 МГц минимальный объем феррита получается еще меньше ( VМИН1 = 0,176 см3 ). Однако на кольце малого размера не удастся разместить кабель диаметром b = 2,49 мм и длиной lЛ = 94 см. Поэтому применим кольцо К28´16´9 (D = 2,8 см; d = 1,6 см; h = 0,9 см) . Его площадь поперечного сечения и объем:

S1 = 0,5×h×(D – d)S1 = 0,54 см2

V1 = 0,25×p×( D2 – d2 ) ×hV1 = 3,732 см3 > VМИН1 = 0,213 см3

7.  Определим необходимое число витков:

w1 » 19 витков

Девятнадцать витков кабеля КВФ – 25 будут занимать:

lКАБ.1 = w × blКАБ.1 = 4,731 см

Периметр кольца по внутреннему диаметру:

lКОЛ.1 = p × dlКОЛ.1 = 5,027 см

Так как lКОЛ.1 > lКАБ.1 все 19 витков кабеля уместятся на кольце в один слой.

Оценим продольную индуктивность:

LПР. РАСЧ.1 = 70,89 мкГн

Поскольку LПР.РАСЧ.1 значительно больше требуемой LПР.ТРЕБ.1 и объем кольца К28´16´9 также много больше минимально необходимого сделаем перерасчет трансформатора.

Выберем кольцо К20´10´5. Для него:

S1 = 0,25 см2

V1 = 1,178 cм3 > VМИН1 = 0,213 см3

w1 » 11 витков ( для lЛ = 40 см )

lКОЛ.1 = 3,142 см > lКАБ.1 = 2,739 см

LПР. РАСЧ.1 = 16,13 мкГн > LПР.ТРЕБ.1 = 13,263 мкГн

8.  Определим значение магнитной индукции:

BfнРАБ.1 = 3,858 ×10 -3 Тл < ВfнРАБ.МАКС. = 0,01 Тл

ВfвРАБ.1 = 2,105 ×10 -3 Тл < ВfвРАБ.МАКС. = 0,006 Тл

9.  Удельные тепловые потери в феррите первой линии:

PФ1¢ = 0,022 Вт/см3на частоте fН = 6 МГц для Q = 50

PФ1¢ = 0,015 Вт/см3на частоте fВ = 11 МГц для Q = 40

10.  Мощность потерь в объеме сердечника первой линии:

PФ1 = PФ1¢МАКС. × V1

PФ1 =0,026 Вт

11.  Аналогичные расчеты проводим для второй линии:

VМИН2 = 0,107 см3 на fН = 6 МГц

Сердечник - кольцо К12´9´4, две штуки. Для них:

S2 = 0,12 см2

V2 = 0,396 cм3 > VМИН2 = 0,107 см3

w2 » 11 витков ( для lЛ = 40 см )

lКОЛ.2 = 2,827 см > lКАБ.2 = 2,739 см

LПР. РАСЧ.2 = 11,06 мкГн > LПР.ТРЕБ.2 = 6,631 мкГн

BfнРАБ.2 = 4,019 ×10 -3 Тл < ВfнРАБ.МАКС. = 0,01 Тл

ВfвРАБ.2 = 2,192 ×10 -3 Тл < ВfвРАБ.МАКС. = 0,006 Тл

PФ2¢ = 0,024 Вт/см3на частоте fН = 6 МГц для Q = 50

PФ2¢ = 0,017 Вт/см3на частоте fВ = 11 МГц для Q = 40

PФ2 = 9,5 ×10 -3 Вт

12.  Третья линия согласующего трансформатора является фазокомпенсирующей и не содержит ферритового сердечника. Ее длину примем равной длинам первой и второй линий lЛ = 40 см.

13.  Входная мощность и КПД трансформатора:

PВХ = PН + PФ1 + PФ2PВХ = 24,0355 Вт

hТР = PН / PВХhТР = 0,998

РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ ЦЕПИ

Высшие гармоники тока или напряжения, образованные в результате работы транзистора УМ в нелинейном режиме с Q = 90°, должны быть ослаблены в нагрузке передатчика (фидере) до уровня, определенного в задании на курсовую работу. С этой целью на выходе передатчика включается фильтр. Заданную фильтрацию гармоник, в первую очередь наиболее интенсивных - второй и третьей, фильтрующая цепь должна обеспечить в рабочем диапазоне частот передатчика при заданном уровне колебательной мощности и высоком КПД.

Исходные данные для расчета:

-  диапазон рабочих частот от fН = 6 МГц до fВ = 11 МГц

-  RН = WФ = 75 Ом – сопротивление нагрузки

-  КБ.Н. ³ 0,8 – допустимое значение КБВ нагрузки

-  КБ.ВХ. ³ 0,7 – допустимое значение КБВ на входе фильтрующей цепи

-  aДОП = -50 дБ – допустимый уровень высших гармоник в нагрузке передатчика

-  aСЦ » 0 – дополнительное затухание, вносимое согласующей цепью

-  aГN – относительный уровень высших гармоник напряжения (или тока) на выходе УМ. Величина aГN определяется схемой и режимом работы УМ. Для рассматриемого случая (однотактный УМ в недонапряженном или критическом режиме):

Для наиболее значимой второй гармоники при Q = 90° a2(Q) = 0,212.

Тогда aГ2 » -7,5 дБ.

Непосредственно расчет:

1.  Коэффициент перекрытия передатчика по частоте:

КfП = fВ / fНКfП = 1,833

Так как КfП < (1,6 ¸ 1,9) устанавливаем один фильтр.

2.  Граничные частоты фильтра совпадают с соответствующими частотами fН = 6 МГц и fВ = 11 МГц передатчика.

3.  КБВ, который должна обеспечить колебательная система:

КБ.Ф. = КБ.ВХ / КБ.НКБ.Ф. = 0,875

4.  Неравномерность АЧХ в полосе пропускания фильтрующей цепи:

d = 0,004

Da = 0,02 дБ

5.  Минимальное затухание, которое должен обеспечить фильтр в полосе задерживания:

aФN ³ -aДОП + aГN + aСЦaФ2 ³ 42,5 дБ

6.  Нормированная частота в полосе задерживания (для ФНЧ):

WЗN = N / КfПWЗ2 = 1,09

7.  При выборе схемы фильтра необходимо обеспечить малое входное сопротивление на частотах высших гармоник. В частности, для однотактного УМ ФНЧ должен начинаться с параллельной емкости С1. Для рассматриемого случая aФ2 > (20 ¸ 30) дБ и WЗ2 < (1,5 ¸ 1,8), поэтому необходимо применять фильтры Кауэра ( эллиптические ), имеющие равноколебательную АЧХ в полосе пропускания и АЧХ со “всплесками” затухания в полосе задерживания. Используя диаграмму для оценки порядка эллиптических ФНЧ на рис.2.7 [2] и данные таблицы 9, выбираем фильтр 9-го порядка С09 – 05 – 67 с Da = 0,0109 дБ, WЗ = 1,086360377, aФ = 46,4 дБ, r = 5%.


Информация о работе «Однополосный связной передатчик»
Раздел: Коммуникации и связь
Количество знаков с пробелами: 32180
Количество таблиц: 1
Количество изображений: 10

Похожие работы

Скачать
13578
0
6

... hЦС = 0,7. Мощность, на которую следует рассчитывать ГВВ, равна: Р1 = РФ/hЦС = 6 / 0,7 = 8,57 Вт. Справочная величина мощности, отдаваемой транзистором, должна быть не менее 12 Вт. В однополосных связных передатчиках используются биполярные транзисторы коротковолнового диапазона (1,5-30 МГц) с линейными проходными характеристиками. По диапазону частот и по заданной мощности можно выделить ...

Скачать
29248
6
0

... генератором и не передавать сигнал несущей. В силу перечисленных выше причин ОБП широко применяется в системах передачи речевых сигналов, а вопросы связанные с проектированием и применением радиопередатчиков с однополосной модуляцией весьма актуальны. Кроме того, представляют самостоятельный интерес методы формирования сигнала ОБП и схемные решения, их реализующие. 3. Расчетная часть. 3.1 ...

Скачать
29055
1
16

... излучения. Так как каскад является широкополосным, то выберем в качестве схемы связи генератора с нагрузкой ТДЛ. Выбор транзистора оконечного каскада Для выходного каскада однополосного радиопередатчика, как сказано выше, необходимо выполнить двухтактную схему, в которой транзисторы должны быть идентичны. Для выбора транзистора необходимо руководствоваться следующими условиями: -  ...

Скачать
23902
0
9

... (2.3) Rкэ=2·25.22/44=7.22 Ом Выберем коэффициент деления Сопротивление коллекторной нагрузки двух плеч двухтактного генератора 14.44 Ом Сопротивление нагрузки, согласно заданию на проектирование 50 Ом. Отношение двух сопротивлений и будет коэффициент трансформации 0.28. Ближайший коэффициент 0.25. Rкэ=6.25 Ом Для определенного сопротивления нагрузки проведем расчет коллекторной цепи. ...

0 комментариев


Наверх